Строительство цеха по производству молочной продукции

Автор работы: Пользователь скрыл имя, 19 Ноября 2012 в 18:40, дипломная работа

Описание работы

Производство рассчитано на приемку 12,5 т. цельного молока в сутки и переработку его на обезжиренное сгущенное молоко и сливочное масло.

Для выпуска готовой продукции предусмотрено оборудование:
для производства сгущенного молока «Установка вакуум-выпарная А2-00В-2»;
для производства сливочного масла «Автоматизированная линия поточного производства сливочного масла П8-0ЛФ».
Производительность цеха:
по сгущенному молоку – 2000 кг/смену;

Файлы: 76 файлов

1_1 Введение.doc

— 72.50 Кб (Просмотреть файл, Скачать файл)

1_10 Защита констр.doc

— 52.00 Кб (Просмотреть файл, Скачать файл)

1_11 Пожарка.doc

— 58.00 Кб (Просмотреть файл, Скачать файл)

1_12 Инженер комун.doc

— 124.00 Кб (Просмотреть файл, Скачать файл)

1_2 Генплан.doc

— 45.50 Кб (Просмотреть файл, Скачать файл)

1_3 Технология.doc

— 73.00 Кб (Просмотреть файл, Скачать файл)

1_4 обемнопланировочное решнение.doc

— 105.50 Кб (Просмотреть файл, Скачать файл)

1_5 Теплотехнический расчет.doc

— 93.50 Кб (Просмотреть файл, Скачать файл)

1_6 заложение фундамента.doc

— 64.50 Кб (Просмотреть файл, Скачать файл)

1_7 Светотехнич расчет.doc

— 257.50 Кб (Просмотреть файл, Скачать файл)

1_8 Конструктивное решение.doc

— 799.00 Кб (Просмотреть файл, Скачать файл)

1_9 Отделка помещений и фасад.doc

— 76.50 Кб (Просмотреть файл, Скачать файл)

к записке.dwg

— 138.04 Кб (Скачать файл)

генплан.dwg

— 138.22 Кб (Скачать файл)

План 1го этажа.dwg

— 324.90 Кб (Скачать файл)

План 2го этажа.dwg

— 215.97 Кб (Скачать файл)

Фасады.dwg

— 305.52 Кб (Скачать файл)

2_1 затраты.doc

— 135.00 Кб (Просмотреть файл, Скачать файл)

2_1 сравнение вариантов.doc

— 256.00 Кб (Просмотреть файл, Скачать файл)

2_2 Компановка.doc

— 59.00 Кб (Просмотреть файл, Скачать файл)

2_3 Плита.doc

— 693.00 Кб (Просмотреть файл, Скачать файл)

2_4 Решбалка.doc

— 871.00 Кб (Скачать файл)

2.4. Расчет и конструирование решетчатой балки.

2.4.1. Данные для проектирования

 

    • Район строительства – г. Кинешма Ивановской обл.;
    • Пролет  l = 18 м;
    • Шаг  а = 6 м;
    • Плиты покрытия – 3 ´ 6 м;
    • Среда эксплуатации – неагрессивная;


    • Светоаэрационный фонарь – отсутствует;

-     Подвесные краны – отсутствуют.

 

В качестве напрягаемой  арматуры принимаю стержневую арматуру класса А–V по  ГОСТ 5781–82.

В качестве ненапрягаемой рабочей  арматуры принимаю сталь A–III по ГОСТ 5181–82. В качестве конструктивной – арматурную проволоку периодического профиля Вр–I по ГОСТ 6727–80 и арматуру A–I по ГОСТ 5781–82.

Для напрягаемой арматуры принимаю:

RSP, SER = 785 МПа; RSP = 680 МПа; ESP = 190000 МПа.

Для ненапрягаемой арматуры класса A–III:

RS = 365 МПа [Æ 10…40 (мм)]; RSC = 365 МПа [Æ 10…40 (мм)]; 

RSW = 285 МПа [Æ 6…8 (мм)];   ES = 2 × 10 5 МПа.

Расчетная нагрузка от покрытия: q = 3 кН/м2.

Суммарная расчетная нагрузка от покрытия и снега равна:

q = 3 + 2,4 = 5,4 кН/м2.

Принимаю балку марки 3БРД18–4AV–Н.

В качестве исходного  материала принимаю тяжелый бетон  класса В30, подвергнутый тепловой обработке  при атмосферном давлении:

Rb, SER = 22 МПа;  Rb = 17 МПа;   Rbt, SER = 1,8 МПа;

Rbt = 1,2 МПа;   gb2 = 0,9;   Eb = 29000 МПа.

Рис. 2.4.1. Решетчатая балка марки 3БРД18–4AV–Н.

 


Рис. 2.4.2. Расчетная схема решетчатой балки.

 

2.4.2.  Статический расчет решетчатой балки

 

Нормативная нагрузка от собственного веса покрытия на 1 м2 горизонтальной поверхности равна qn, ser = 2,56 кН/м2.

Нагрузка от собственного веса балки  равна:

qб, ser = Gб × 10 –3 × 9,81 / (l × a), qб, ser = 12100 × 10 –3 × 9,81 / (18 × 6) = 1,1 кН/м2.

Нормативная кратковременная  снеговая нагрузка на 1 м2 поверхности:

 SSER = 1,71 кН/м2.

Нормативная длительная снеговая нагрузка составляет:

Sl, SER = k × SSER = 0,3 × 1,71 = 0,513 кН/м2

Постоянная нагрузка от собственного веса на 1 м2 горизонтальной поверхности равна:

qn = 3× 0,95 = 2,85 кН/м2

- от собственного веса  балки:

qб = 1,1 × 1,1 × 0,95 = 1,15 кН/м2

- от снегового покрова:

S = 1,71 × 1,4 × 0,95 = 2,27 кН/м2

Sl = 0,3 × 2,27 = 0,682 кН/м2

Узловые (сосредоточенные) нагрузки равны:

- нормативные: Pn, SER = (qn, SER + qб, SER) × 6 × 3 = (2,56 + 1,1) × 6 × 3 = 65,88 кН

PS, SER = SSER × 6 × 3 = 1,71 × 6 × 3 = 30,78 кН

PSl, SER = Sl, SER × 6 × 3 = 0,513 × 6 × 3 = 9,23 кН

- расчетные:  Pn = (qn + qб) × 6 × 3 = (2,85 + 1,15) × 6 × 3 = 72 кН

PS = S × 6 × 3 = 2,27 × 6 × 3 = 40,86 кН

PSl = Sl × 6 × 3 = 0,682 × 6 × 3 = 12,28 кН

Усилия в элементах  решетчатой балки вычисляю по двум комбинациям нагрузок для получения  следующих сочетаний: NMAX, MCOOTB, MMAX, NCOOTB

Вычисление изгибающих моментов и предельных сил:

 

NSER = NMAX × (Pn, SER + PS, SER);  MSER = MCOOT × (Pn, SER + PS, SER); 

Nl, SER = NMAX × (Pn, SER + PSl, SER);  Ml, SER = MCOOT × (Pn, SER + PSl, SER); 

N = NMAX × (Pn + PS);   M = MCOOT × (Pn + PS);   

Nl = NMAX × (Pn + PSl);   Ml = MCOOT × (Pn + PSl);   

 

 


Нижний пояс:

Nser=10,569 ×  (65,88+30,78)=1021,6 кН (элемент 5-7)

Nl,ser=10,569 × (65,88+9,23)= 793,84 кН

N=10,569 × (72+40,86)= 1192,82 кН

Mser=0,167 × (65,88+30,78)= 16,14 кН.м

Ml,ser=0,167 × (65,88+9,23)= 12,54 кН.м

M=0,167 × (72+40,86)= 18,85 кН.м

Nser=9,061 × (65,88+30,78)= 875,84 кН (элемент 3-1)

Nl,ser=9,061 × (65,88+9,23)= 680,57 кН

N=9,061 × (72+40,86)= 1022,62 кН

Mser=0,26 × (65,88+30,78)= 25,13 кН.м

Ml,ser=0,26 × (65,88+9,23)= 19,53 кН.м

M=0,26 × (72+40,86)= 29,34 кН.м

Верхний пояс:

N=10,58 × (72+40,86)= 1194,1 кН (элемент 6-8)

Nl=10,58 × (72+12,28)= 891,68 кН

M=0,43 × (72+40,86)= 48,53 кН.м

Ml=0,43 × (72+12,28)= 36,24 кН.м

N=9,114 × (72+40,86)= 1028,61 кН (элемент 4-2)

Nl=9,114 × (72+12,28)= 768,13 кН

M=0,571 × (72+40,86)= 64,44 кН.м

Ml=0,571 × (72+12,28)= 48,12 кН.м

Стойки:

N=0,401 × (72+40,86)= 45,26 кН (элемент 5-6)

Nl=0,401 × (72+12,28)= 33,8 кН

M=0,058 × (72+40,86)= 6,55 кН.м

Ml=0,058 × (72+12,28)= 4,9 кН.м

N=0,065 × (72+40,86)= 7,34 кН (элемент 4-3)

Nl=0,065 × (72+12,28)= 5,48 кН

M=0,217 × (72+40,86)= 24,5 кН.м

Ml=0,217 × (72+12,28)= 18,29 кН.м

Поперечная сила на опоре  балки равна:

Q = (P2 + P4 + P6) / 2 = 3 × (Pn + PS) / 2 =5× (72+40,86)/2 = 282,15 кН

 

2.4.3. Расчет нижнего пояся

 

2.4.3.1. Расчет по первой группе предельных состояний

 

Сечение нижнего пояса 280 ´ 300 мм.

Расчетные усилия в нижнем поясе  равны:

 

NMAX  = 1192,82 кН; MMAX = 18,85  кН×м – (первое сочетание усилий)

NMAX = 1022,62 кН;  MMAX = 29,34 кН×м – (второе сочетание усилий)

 


- Расчетный эксцентриситет продольной силы для первого сечения усилий равен:

e0 = M / N = 18,85 / 1192,82 = 0,0158 м;

e = 0,5 × h – e0 – a = 0,5 × 0,3 – 0,0158 – 0,06 = 0,0742 м;

e’ = 0,5 × h + e0 – a’ = 0,5 × 0,3 + 0,0158 – 0,06 = 0,1058 м;

h0 = h – a = 0,3 – 0,06 = 0,24 м.

При соблюдении условия e’ < h0 – a’, то есть: 0,1058 < 0,24 – 0,06 = 0,18 м

 м2

 м2

 

- Расчетный эксцентриситет продольной силы для второго сечения усилий:

e0 = M / N = 29,34 / 1022,62 = 0,0287 м;

e = 0,5 × h – e0 – a = 0,5 × 0,3 – 0,0287 – 0,06 = 0,0613 м;

e’ = 0,5 × h + e0 – a’ = 0,5 × 0,3 + 0,0287 – 0,06 = 0,1187 м;

При соблюдении условия e’ < h0 – a’, то есть: 0,1187 < 0,24 – 0,06 = 0,18 м

 м2

 м2

 

Получил значения площадей сечения рабочей напрягаемой  арматуры:

 ASP = 8,96 × 10 –4 м2; A’SP = 6,27 × 10 –4 м2.

По сортаменту принимаю: 6 Æ 14 A – V  c ASP = 9,23 × 10 –4 м2

2 Æ 20 A – V  c A’SP = 6,28 × 10 –4 м2

Коэффициент армирования  равен:

Условие армирование  выполняется:

mmin £ m £ mmax , 0,0005 < 0,023 < 0,035

 

Рис. 2.4.3. Армирование нижнего пояса решетчатой балки.


2.4.3.2. Расчет по второй группе предельных состояний

 

2.4.3.2.1. Определение потерь преднапряжения

 

Предварительное напряжение в напрягаемой арматуре при механическом способе напряжения: ssp < Rs,ser /1,05=785/1,05 =748 МПа, принимаем s sp = 740 МПа.

Предварительная прочность  бетона в момент отпуска арматуры назначается из условия:

Rbp ³ 0,7 × B = 0,7 × 30 = 21 МПа; Rbp > 11 МПа.  Принимаю Rbp = 21 МПа

 

Первые потери преднапряжения в арматуре:

  1. от релаксации напряжения арматуры: s1 = 0,1 × sSP – 20 = 0,1 × 740 – 20 = 54 МПа
  2. от температурного перепада на величину 65°  при тепловой обработке бетона:

s2 = 1,25 × 65 = 81,25 МПа

  1. от деформации анкеров, расположенных у натяжных устройств:

 МПа

 МПа

  1. от деформации стальной формы при изготовлении балки: s5 = 30 МПа
  2. от быстронатекающей ползучести бетона: усилие обжатия бетона с учетом потерь напряжения арматуры s1, s2, s3 и s5 равно:

P01=ASP×(sSP – s1 – s2 – s3 – s5) = 9,23×10 –4×(740 – 54 – 81,25 – 35,36 – 30)×103 = 498 кН

P’01=A’SP×(sSP – s’1 – s’2 – s’3 – s’5) =6,28×10 –4×(740 –54–81,25– 44,86–30)×103 = 333 кН

P0 = P01 + P’01 = 498 + 333 = 831 кН.

- статический момент приведенного сечения относительно нижней грани сечения:

  ;

 м3

- приведенная площадь сечения нижнего пояса:

ARED = b × h + aSP × (ASP + A’SP); aSP = ESP / Eb

ARED = 0,28 × 0,3 + 190000 × (9,23 × 10 –4 + 6,28 × 10 –4) / 29000 = 0,0942 м2

- расстояние от нижней грани до центра тяжести приведенного сечения равно:

 м; yB = 0,3 – 0,148 = 0,152 м.

- приведенный момент инерции сечения:


- эксцентриситет равнодействующей силы:

 м

- напряжение в бетоне на уровне оси арматуры S и S’:

 МПа

 МПа

  

a = 0,25 + 0,025 × RBP = 0,25 + 0,025 × 21 = 0,78 < 0,8

 МПа   МПа

Первые потери:

sLOS1 = s1 + s2 + s3 + s5 + s6 = 54 + 81,25 + 35,36 + 30 + 16,18 = 216,8 МПа

s’LOS1 = s’1 + s’2 + s’3 + s’5 + s’6 = 54 + 81,25 + 44,86 + 30 + 16,23 = 226,34 МПа

 

Вторые потери:

    1. от усадки бетона s8 = 40 МПа
    2. от ползучести бетона:

 МПа  МПа

Вторые потери равны:

sLOS2 = s9 + s8 = 40 + 57,31 = 97,31 МПа

s’LOS2 = s’9 + s’8 = 40 + 57,5 = 97,5 МПа

 

Суммарные потери:

sLOS = sLOS1 + sLOS2 = 216,8 + 97,31 = 314,11 МПа

s’LOS2 = s’LOS1 + s’LOS2 = 226,34 + 97,5 = 323,84 МПа

 

Напряжения в арматуре с учетом всех потерь:

sSP2 = sSP – sLOS = 740 – 314,11 = 425,89 МПа

s’SP2 = s’SP – s’LOS = 740 – 323,84 = 416,16 МПа


Усилие обжатия бетона с учетом всех потерь:

P = sSP2 × ASP = 425,89 × 10 3 × 9,23 × 10 –4  = 393,1 кН

P’ = s’SP2 × A’SP = 416,16 × 10 3 × 6,28 × 10 –4 = 260,1 кН

 

С учетом gSP = 0,9 :

P02 = P × gSP = 393,1 × 0,9 = 353,8 кН

P’02 = P’ × gSP = 260,1 × 0,9 = 234,1 кН

P2 = P02 + P’02 = 353,8 + 234,1 = 587,9 кН

 

Эксцентриситет равнодействующей силы P2 равен:

 м

 

2.4.3.2.2. Расчет по образованию трещин для первого сочетания

                 усилий

 

Расчетные усилия в нижнем поясе:

NMAX  = 1192,82 кН; MMAX = 18,85  кН×м – (первое сочетание усилий)

 

Расчет внецентренно растянутых элементов по образованию  трещин производится из условия:

MR £ MCRC = RBT, SER × WPL + MRP

Эксцентриситет силы NSER относительно центра тяжести сечения:

 м

Проверяю условие: NSER > P2: 1192,82 кН > 587,9 кН Þ приведенный момент сопротивления сечения:

м3

Момент сопротивления  приведенного сечения для крайнего растянутого волокна с учетом неупругих деформаций растянутого бетона равен:

WPL = g × WRED = 1,75 × 12,72 × 10 –3 = 22,26 × 10 –3 м3

Расстояние от центра тяжести приведенного сечения до ядровой точки, наиболее удаленной от растянутой зоны:

 м

MR = NSER × (e0 + r) = 1192,82 × (0,0158 + 0,236) = 300,35 кН×м

MRP = P2 × (e02 + r) = 587,9 × (0,016 + 0,236) = 148,15 кН×м

MCRC = RBT, SER × WPL + MRP = 1,8 × 10 3 × 22,26 × 10 –3 + 148,15 = 188,22 кН×м

MR > MCRC 300,35 > 188,22  Þ в нижнем поясе образуются нормальные трещины.

 


2.4.3.2.3. Расчет по раскрытию трещин для первого сочетания

               усилий

 

Ширина раскрытия трещин в нижнем поясе балки определяется:

aCRC = aCRC1 – aCRC2 + aCRC3

Так как NSER > P2, то NTOT = NSER – P2 = 1192,82 – 587,9 = 604,92 кН

 

  м

e0, TOT < 0,8 × h0; 0,0154 м < 0,8 × 0,24 = 0,192 м  Þ Условие выполняется.

Напряжения в арматуре от кратковременного действия полной нормативной нагрузки равны:

где zS = h0 – a’ = 0,24 – 0,06 = 0,18 м

eS = h / 2 – e0 – a = 0,3 / 2 – 0,0158 – 0,06 = 0,0742 м

eSP = h / 2 – e02 – a’ = 0,3 / 2 – 0,016 – 0,06 = 0,074 м

  МПа

 

Напряжение в арматуре от действия постоянной и длительной нагрузки:

МПа

Ширина раскрытия трещин от непродолжительного действия полной нагрузки:

 мм

где ;

мм.

Ширина раскрытия трещин от непродолжительного действия постоянной и длительной нагрузки:

 мм


Ширина раскрытия трещин от длительного  действия постоянной и длительной нагрузок:

jL = 1,6 – 15 × m = 1,6 – 15 × 0,02 = 1,3

 мм

Непродолжительная ширина раскрытия трещин:

acrc = acrc1 – acrc2 + acrc3 = 0,109 – 0,037 + 0,048 =0,12 мм < 0,3 мм

 

Продолжительная ширина раскрытия трещин:

acrc3 = 0,048 мм < 0,2 мм Þ    Условия по трещиностойкости выполняются.

 

2.4.3.2.4. Расчет по образованию трещин для второго сочетания

                 усилий

 

Расчетные усилия в нижнем поясе равны:

NMAX = 1022,62 кН;  MMAX = 29,34 кН×м – (второе сочетание усилий)

 

Расчет внецентренно растянутых элементов по образованию  трещин производится из условия:

MR £ MCRC = RBT, SER × WPL + MRP

Эксцентриситет силы NSER относительно центра тяжести сечения:

 

 м

Приведенный момент сопротивления  сечения равен:

м3

Момент сопротивления  приведенного сечения для крайнего растянутого волокна с учетом неупругих деформаций растянутого бетона равен:

WPL = g × WRED = 1,75 × 12,72 × 10 –3 = 22,26 × 10 –3 м3

Расстояние от центра тяжести приведенного сечения до ядровой точки, наиболее удаленной от растянутой зоны:

2_5 статрасчет.doc

— 360.00 Кб (Просмотреть файл, Скачать файл)

2_6 Колонна.doc

— 487.00 Кб (Просмотреть файл, Скачать файл)

2_7 Фундамент+.doc

— 342.50 Кб (Просмотреть файл, Скачать файл)

1 Колонна и фундамент.dwg

— 289.78 Кб (Скачать файл)

2 Решбалка.dwg

— 370.59 Кб (Скачать файл)

3 плита 6х3.dwg

— 156.53 Кб (Скачать файл)

3_1 спецификация.doc

— 138.50 Кб (Просмотреть файл, Скачать файл)

3_2 подсчет объемов работ.doc

— 127.00 Кб (Просмотреть файл, Скачать файл)

3_3 Ведомость потребности материалах.doc

— 107.50 Кб (Просмотреть файл, Скачать файл)

3_4 Потребность!в квадрах.doc

— 122.50 Кб (Просмотреть файл, Скачать файл)

3_5 К расчету сет графика.doc

— 85.00 Кб (Просмотреть файл, Скачать файл)

3_6 Выбор методов производства работ.doc

— 59.00 Кб (Просмотреть файл, Скачать файл)

3_7 Краны.doc

— 236.50 Кб (Просмотреть файл, Скачать файл)

3_7 продолжение 1.doc

— 41.00 Кб (Просмотреть файл, Скачать файл)

3_8 тех карта.doc

— 2.56 Мб (Просмотреть файл, Скачать файл)

3_8_5. калькуляция.doc

— 149.00 Кб (Просмотреть файл, Скачать файл)

3_9 СтройГенПлан.doc

— 631.00 Кб (Просмотреть файл, Скачать файл)

3_9_ складняк.doc

— 376.50 Кб (Просмотреть файл, Скачать файл)

чертеж2.dwg

— 213.50 Кб (Скачать файл)

чертеж3.dwg

— 212.75 Кб (Скачать файл)

Чертежик1.dwg

— 263.03 Кб (Скачать файл)

4_1 Пояснилова.doc

— 53.50 Кб (Просмотреть файл, Скачать файл)

4_2 ТЭП.doc

— 55.50 Кб (Просмотреть файл, Скачать файл)

4_3 Сводная.doc

— 33.00 Кб (Просмотреть файл, Скачать файл)

4_4 Объектная.doc

— 28.00 Кб (Просмотреть файл, Скачать файл)

4_5 Локаль.doc

— 272.00 Кб (Просмотреть файл, Скачать файл)

5_1 ОБЖД.doc

— 627.50 Кб (Просмотреть файл, Скачать файл)

5_2 про КРАНТель.doc

— 216.50 Кб (Просмотреть файл, Скачать файл)

кран к запуске.dwg

— 321.60 Кб (Скачать файл)

ТИТУЛЬ.doc

— 33.50 Кб (Просмотреть файл, Скачать файл)

6_1 охранка.doc

— 619.00 Кб (Просмотреть файл, Скачать файл)

1 Введение.doc

— 30.00 Кб (Просмотреть файл, Скачать файл)

10 Затраты на транспортирование конструкций до стройплощадки.doc

— 58.00 Кб (Просмотреть файл, Скачать файл)

11 в деле.doc

— 75.50 Кб (Просмотреть файл, Скачать файл)

14 вывод.doc

— 40.50 Кб (Просмотреть файл, Скачать файл)

2 Архитектурно.doc

— 35.00 Кб (Просмотреть файл, Скачать файл)

3 Конструктивное решение.doc

— 46.50 Кб (Просмотреть файл, Скачать файл)

4 Теплотехнический расчет ограждающих конструкций кровли.doc

— 195.50 Кб (Просмотреть файл, Скачать файл)

5 Сбор нагрузок.doc

— 114.50 Кб (Просмотреть файл, Скачать файл)

8 затраты.doc

— 106.50 Кб (Просмотреть файл, Скачать файл)

6 сравнение вариантов.doc

— 194.50 Кб (Просмотреть файл, Скачать файл)

7 расход материалов.doc

— 103.50 Кб (Просмотреть файл, Скачать файл)

8 продолжение.doc

— 47.00 Кб (Просмотреть файл, Скачать файл)

9 стоимость констр.doc

— 27.50 Кб (Просмотреть файл, Скачать файл)

Книжечки.doc

— 26.00 Кб (Просмотреть файл, Скачать файл)

содержание.doc

— 29.00 Кб (Просмотреть файл, Скачать файл)

Титульный.doc

— 20.50 Кб (Скачать файл)

Копия диплом -3 (сводная).doc

— 56.00 Кб (Просмотреть файл, Скачать файл)

Копия диплом -3( ТЭП).doc

— 22.00 Кб (Просмотреть файл, Скачать файл)

Копия диплом - 3(объектная).doc

— 24.50 Кб (Просмотреть файл, Скачать файл)

Копия ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА.doc

— 21.50 Кб (Просмотреть файл, Скачать файл)

смета зимин.doc

— 1.51 Мб (Просмотреть файл, Скачать файл)

Информация о работе Строительство цеха по производству молочной продукции