Анти коррозийная защита линии производства подового хлеба

Ɩ1= = 48 мм.     

 Ɩ2 = 48 мм.

Ɩ3 = 54 мм.

 

 

 

 

 

Пл. zox         MA = 0:                                                                                                                -Fr2Ɩ1 + (Ɩ1 +Ɩ2) – Fr3 (Ɩ1+ Ɩ2+ Ɩ3) + Fa3 = 0

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

=

=80 мм

= = 2297,1 Н

ΣF = 0.

 – Fr2 + - Fr3 = 0

 Fr2 - + Fr3= 500,5-2297,1+1430,9= - 365,7 Н

 

Метод перерезів:

 ∣:

М1= , 0

х1=0 : М1=0 Нм

х1=Ɩ1 = 0.048 м

М1 = -365,7∙0,048=-17,6 Нм

 

∣∣-∣∣:

М2=RA(Ɩ1+x2)- Fr2 x2 , 0

х2=0 : М2= = -0.048 Hм

х2 = Ɩ2

М2=RA(Ɩ1+Ɩ2) – Fr2Ɩ2 = -365.7 ∙ (0.048 + 0.048) -500.5 ∙ 0.048 = -59.1 Нм

 

∣∣∣-∣∣∣:

М3 = Fa3  - Fr3x3 , 0

х3 =0: М3 = Fa3  =453,5 = 18,1 Нм

х3 = Ɩ3 = 54 мм

М3 = Fa3  - =18.1-1430.9∙0.054=-59.1Нм

 

Пл.XOY

 

ΣМА =0 :

Fl2Ɩ1 - (Ɩ1+Ɩ2) + Fl3(Ɩ1+Ɩ2+Ɩ3)=0

= = = 7132.8 H

ΣF = 0:

- + Fl2 - + Fl3 =0

= Fl2 - + Fl3 = 1375-7132.8+4125=1632.7 H

 

Метод перерізів:

∣-∣:

М1=-х1 , 0

х1 = 0 : М1=0 Нм

х1 = Ɩ1:

М1== 1632.7∙0.048 = 78.4 Hм

∣∣-∣∣:

М2= +Fl2x2 , 0

x2 =0: М2= Ɩ1=78,4 Нм

=48 мм:

М2= +Fl2Ɩ2=1632,7∙(0,048+0,048)+1375 ∙ 0,048=222,7 Нм

∣∣∣-∣∣∣:

М3= Fl3x3 ,   0

x3 =0: М3= 0 Нм

=54 мм

М3= Fl3Ɩ3= 222,75 Нм

RA = = =1673,2 Н

RB = = =7493,6 Н

 

Тому розглядаємо опору, як більш навантажену. 
Амплітуда симетричного циклу:

,

 

Амплітуда от нулевого цикла:

,

где 

 и - згинальні моменти у вертикальній і горизонтальній площинах в даному небезпечному перерізі.

 = 59,1 Нм

 = 222,7 Нм

Моп = = 230,4 Нм

 

Т – крутний момент на валу,Т=165 Нм

- моменти опору вигину і крученню нетто - перерізу валу.

 = 0,1 ;     wp = 0.2     

d2 = 50 мм

= 0,1 ∙= 12500 мм3 ; wp = 0.2 ∙ 503 = 25000 мм3

 МПа

18,4 МПа

 

 

Запас втомної міцності :

S = = 1.5 … 2.5

Запас опору втоми тільки по вигину:

 

 

Запас міцності втоми тільки на крутіння:

 

 

Коефіцієнт запасу міцності на кручення за межі текучості:

=

 

Межі витривалості матеріалу валу при симетричному циклі навантаження:

= (0,4 … 0.5) ∙

= (0.2 … 0.3) ∙ ,

где - межа міцності матеріалу вала. 

Матеріал валу СТАЛЬ 45, тоді:

= 900 МПа

= 650 МПа

= 410 МПа

= 230 МПа

= 390 МПа

= 0,1 

 и - ефективні коефіцієнти концентрації напруги при згині і крученні. - масштабний фактор і фактор шорсткості.

 

 Визначимо коефіцієнти перед по формулам:

= = 1.20

= = 1,18

 

 

 

= 54.4

S = = 17.6

3.7    Перевірка правильності підбору підшипників кочення. 
Проведемо перевірку наступним способом; 
Щодо забезпечення заданої довговічності підшипника ,тобто

, = 14000 годин

= а1  ∙ а2 ,

где  а1 – коефіцієнт надійності , зазвичай приймають а1 = 1 ;

        а2 – узагальнений коефіцієнт спільного впливу якості металу деталей підшипника і умов його експлуатації, зазвичай а2 = 0,7…0,8 ,примем 0,7 ;

Pr – еквівалентна динамічна навантаження;

Pr = () ,

де    и  - радіальна і осьова сили в опорі ;

V – коефіцієнт обертання, при обертанні внутрішнього кільця V=1.

 – коефіцієнт безпеки, при сильних точках дорівнює 2,5 … 3 , 

приймаємо 2,5 ;

- температурний коефіцієнт ,при  t 100 C   = 1.

Визначимо коефіцієнти X и Y.

= 7493.6 Н

= 453,5 Н

С0 = 52000 Н           (тип 410)

 

 

Pr= (0.56 ∙ 1 ∙ 1493.6 + 2.3 ∙ 453.5) ∙ 2.5 = 13098.7 H

Cпасл = 87100 Н

n =200

p = 3

= 0.7 = 17151часов  = 14000 годин

Отримане значення більше необхідного ресурсу. Тому для вихідного валу приймаємо підшипник 410.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

4. Конструювання  зубчастих коліс.

 

4.1. Циліндричні  зубчасті колеса зовнішнього  зачеплення.

Довжину посадочного отвору приймають рівною або більше ширини .   Її також узгодять з розрахунками шпоночного з'єднання , а також з діаметром d. Доцільно прийняти = 60 мм. В одноступінчастому редукторі колеса роблять з маточиною, симетрично виступає в обидві сторони диска колеса. Діаметр ступиці для сталі:

= (1,5 …1,55) d,

де d = 60 мм = 1,5d = 1.5 ∙ 60 = 90 мм.

 Ширину  торців зубчастого вінця виконують  фаски:

При Н 350 НВ f45.

Діаметр вершин зубів da = 244.0 мм.

4.2 Конічні  зубчасті колеса 
Вибираємо конструктивну форму конічного зубчастого колеса за умови

 и  = 45. Така форма характерна при великосерійному виробництві.

 Кути зубів притупляють фаскою f 0.5 mte , для цього колеса mte = 5,52.

f = 0.5 ∙ 5.52 = 2.76 мм .

Кут при вершині делительного конуса :Sr = 72.4

Ширина зубчатого вінця: bw = 32.0 мм

1,2 mte = 1.2 ∙ 5.52 = 6.6 мм.

Зовнішнє конусне відстань: Re = 57.97 мм

Довжина ступиці:    = 1,2d = 1.2 ∙ 45 =54 мм,

Ширина торців:  S = 2.2 mte + 0.05d = 2.2 ∙ 5.52 + 0.05 ∙ 45 = 14.4 мм

Зовнішній діаметр:  d0e = 110.5 мм.

 

 

 

 

5.Конструирование елементів корпусу.

 

 У малонавантажених редукторах товщини стінок кришки і підстави корпусу приймають однаковими

= 4,66 мм, приймаємо 6 мм.

Відстань між дном корпуси та поверхнею колеса hм = 45 мм.

 Зазор мм.

Розмір конструктивних елементів

= 6мм

= 0,9 ∙ 6 = 5,4 , мм

b = 1.58 = 9 мм

b1 = 1.5= 9 мм

f = 0.45= 2.7 мм

Ɩ = 2.1 = 12.6 мм

 Для підйому і транспортування кришки корпусу і редуктора в зборі використовують вушка [1;245]

d = 3 6 = 18 мм                                     

R = 18 мм

                                                                  

h = 93 мм

0.4 h =37.2 мм

Люк кришки редуктора

L = 127 мм

Прокладка з технічної гуми МБС 3 мм 
Гвинти на відстані

17d = .

Зливний отвір, закритий пробкою з циліндричною різьбою

D = 25 мм

D1 =21.9 мм

L = 13 мм

 мм

b = 3 мм

t = 3 мм

Заставна кришка в конструируемом редукторі представлена двома видами: глухі (рис 5,5) і з отвором для вихідного кінця вала(рис.5,6). Ці кришки не потребують кріплення до корпусу різьбовими деталями: їх утримує кінцевий виступ, для якого в корпусі протачивают канавку. 
Розміри канавки вибираємо по таблиці [1;168].

                                         

            Рис.5.5                                                                      рис.5.6

b = 5 мм

 

 

 

C = 0.5S = 3 мм

Манжеты

    Тихохідный вал                                                        Швидкохідний вал

    d = 50 мм                                                                     d = 50 мм

    D = 70 мм                                                                     D = 52 мм

                                                                 

 

Діаметр гвинта кріплення: d = = 1,25 = 6,9 мм, приймаэмо 8 мм

1,1d =8.8 мм

1,5d = 12 мм

3d =24 мм

2.5d =20 мм

d2=15 мм

dc=10 мм

Dц=18 мм

t1=11 мм

 

Діаметр шрифта:

1,1d = 6.6 мм

1,2d = 7.5 мм

1,5d = 9 мм

2d = 12 мм

3d = 18 мм

4d = 24 мм

Конструктивне оформлення опарной частині корпусу:

                                      Діаметр гвинта кріплення

          висота ніші

1,1 = 1,1 мм                                                розташування осі болта

 

2,4+ = 30 мм

 

6. Выбор масла.

 

Окружна швидкість: 2,4 м/с,

Контактне напруження: 472,8 Мпа,  следовательно .

Кінематична в'язкість: 28 мм/с2

Тоді марка масла І-Г-А-32.

 

 

 

 

 

Основні висновки

 

1) Розглянуто  технологічний  процес виготовлення хліба, а також основне обладнання лінії та агресивність середовища в якому воно експлуатується.

2) Розроблений  метод антикорозійного захисту  обладнання лінії виготовлення хліба й вибрані сучасні захисні матеріали.

3) Виконаний  технологічний розрахунок обладнання.

4) Сформульовані  основні вимоги до забезпечення  здорових умов праці. Виконані  відповідні розрахунки.

5) Виконані  техніко-економічні розрахунки оцінки  антикорозійного захисту, які підтверджують, що обладнання збільшує строк  служби і тим самим підвищує  рентабельність виробництва.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

5.Література

1. Ауэрман Л.Я. Технология хлебопекарного производства, 8 изд., перераб. и доп. – М.: Легкая пищевая промышленность. 1984. 416 с.
2. Головань Ю.П. Технологическое оборудование хлебопекарных предприятий./Ю.П. Головань - М.: Легкая и пищевая промышленность, 1983. – 432 с.: ил.
3. Антипов С.Т. Машины и апараты пищевых производств. В 2кн./С.Т.Антипов, И.Т. Кретов и др.; Под ред. акад. РАСХН В.А. Панфилова – М.: Высш. шк., 2001. – 703 с.: ил.
4. Тищенко Г. П., Бурмістр М. В. Корозія і захист від корозії в харчовій промисловості. Кн. 2. – Дніпропетровськ: УДХТУ, 2002. – 369 с.
5. Тищенко Г.П., Бурмістр М.В. Корозія і захист від корозії в харчовій промисловості. Кн..1: Підручник / Дніпропетровськ: УДХТУ, 2002. – 461 с.
6. Зайцев Н.В. Технологическое оборудование. – М.: Пищевая промышленность, 1967. – 584 с.
7. Лисовенко А.Т. Технологическое оборудование хлебозаводов и пути его совершенствования. – М.: Легкая и пищевая пром-сть, 1982. – 208 с.
8. Малиновский В.И. Пуск и наладка оборудования хлебопекарной промышленности. - М: Агропромиздат, 1991. - 96 с.
9. Паспорт Тестомесильной машины  периодического действия марки А2-ХТМ 330,  1993.
10. Маклюков И. И., Маклюков В. И. «Промышленные печи хлебопекарного и кондитерского производства. — Изд. 4-е, перераб. и доп. — М.: Легкая и пищевая пром-сть, 1983.— 272 с
11. Азаров Б.М. Технологическое оборудование хлебопекарных и макаронных предприятий: Учеб. пособие /Б.М. Азаров., А.Т. Лисовенко., С.А. Мачихин– М.:Агропромиздат, 1986. – 263 с.

 

 

12. Гришин А.С. Дипломное проектирование предприятий хлебопекарной промышленности. – М.: Агропромиздат. 1988. – 382 с.
13. Расчет передач гибкой связью: Методические указания по выполнению курсового проекта по деталям машин / Курск гос. техн. ун−т; Сост. А.М. Вратский, А.А. Норовский, И.Н. Путинцева. Курск. 2001.22с.
14. Остриков А.Н., Парфеннопуло М.Г., Шевцов А.А. Практикум по курсу «Технологическое оборудование»/ Воронеж. Гос. Технол. Акад. – Воронеж, 1999. – 424 с.
15. Лебедев Е.И. Устройство, монтаж и обслуживание хлебопекарного оборудования. – М.: Легкая и пищевая пром-сть, 1984. – 312 с.
16. Промышленные приборы и средства автоматизации: Справочник / под ред. Черенкова В. В. – Л.: Машиностроение, 1987. – 368с.
17. Промислові засоби автоматизації. Ч.1 вимірювальні пристрої / Навч. посібник за заг. ред. Бабіченка А. К. − Харків: НТУ „НТІ”, 2000. − 470 с.
18. ГОСТ 21.404-85. Обозначения условные приборов и средств автоматизации в схемах. − М.: Изд-во стандартов, 1985.
19. ГОСТ 24.210-82. Схема функциональной структуры. Состав и содержание автоматизированных функций. − М.: Изд-во стандартов, 1981.
20. Методичні вказівки до виконання розділу „Автоматичні системи керування технологічними процесами” дипломного проекту для студентів V – VI курсів технологічних спеціальностей / Укл. Паровий Є. І. − Дніпропетровськ: УДХТУ, 2005. − 14 с.
21. Архитектура гражданских и промышленных зданий: Учеб. для вузов. В 5-ти т. – Т. 5. Промышленные здания / Л.Ф.Шубин. - 3-е изд., перераб. и доп. – М.: Стройиздат, 1986. -  335 с.: ил.
22. Проектирование вспомогательных зданий и помещений промышленных предприятий: Учеб. пособие для строит.вузов / Бирюкова Т.П., Тимянская Ю.С., Шубин Л.Ф. и др.; Под ред. Л.Ф.Шубина и Б.Гренвальда. – М.: Высш. шк., 1986. – 327 с. ил.

23. СНиП 2.01.02-85. Противопожарные нормы проектирования зданий и сооружений / Госстрой СССР. – Введ. 01.01.87. - М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1986. – 16 с.
24. СНиП 2.09.02.85. – Производственные здания. - Введ. 01.01.87. – Госстрой СССР. – М.: АПП ЦИТП, 1991. – 16 с.
25. Методические указания к выполнению курсовой работы по курсу "Экономика и организация пищевых производств" и организационно-экономической части дипломного проекта V курса специальности 7.090221/Сост. Т. И. Тищенко.- Днепропетровск: УГХТУ, 2006.- 16с.
26. В.Г.Пасечник, О.В.Акилина «Планирование деятельности предприятия». - К.2005.