Общие сведения о геодезических сетях

Преимущества тахеометрической съемки по сравнению с другими видами топографических съемок заключаются  в том, что она может выполняться  при неблагоприятных погодных условиях, а камеральные работы могут выполняться  другим исполнителем вслед за производством  полевых измерений, что позволяет  сократить сроки составления  плана снимаемой местности. Кроме  того, сам процесс съемки может  быть автоматизирован путем использования  электронных тахеометров, а составление  плана или ЦММ – производить  на базе ЭВМ и графопостроителей. Основным недостатком тахеометрической съемки является то, что составление  плана местности выполняется  в камеральных условиях на основании  только результатов полевых измерений  и зарисовок. При этом нельзя своевременно выявить допущенные промахи путем  сличения плана с местностью.

 

 

 

 

 

 

3.1 Ведомость вычисления высот съемочных точек.

№ станций	длины линий	Превышения, м				исправ. превыш. м	отметки, м	гориз. углы	дирекц. углы
		прям.	обр.	сред.	попр.
I							55,56
	200	1,34	-1,40	1,37	0,08	1,45			54o20’
II							57,01	208о25’
	160	-1,07	1,01	-1,04	0,07	-0,97			82o45’
III							56,04	212o45’
	190	3,21	-3,16	3,19	0,07	3,26			115o30’
IV							59,30

 

hтеор=59,30-55,56=3,74 м

hпрак=3,52 м

fhпр= hпрак- hтеор

fhпрак=3,52-3,74=-0,22 м

fhдоп=+-0,04*L/√n

fhдоп=+-0,04*550√3

fhдоп=+-13 см

 

 

 

 

 

 

 

 

Журнал тахеометрической съемки.

номер точек наблюд.	отсчеты			Угол наклона	горизон проложение d=D’*cos2a, м	h’=D’/2sina, м	высота наведения l, м	превышение h=h’+J-l, м	отметки Н, м	приме- чание
	по нитян дальн D’, м	по горизон кругу	по вертик кругу
1	2	3	4	5	6	7	8	9	1	2
Станция I       J=1,3     М0=-0о01’                                                                               55,56       2Т30
КП
Ст II	200		-0о24’				L=J
КЛ
Ст II	200	0o00’	+0o22’	+0o23’	200	+1,34	L=J	+1,34
1	150	41o15’	-0o56’	-0o55’	150	-2,40	L=3м	-2,40	56,90
2	120	55o00’	-0o22’	-0o21’	120	-0,73	L=J	-0,73	53,16
3	100	90o00’	+0o35’	+0o36’	100	+1,05	L=J	+1,05	56,61
4	46	90o00’	+1o48’	+1o49’	46	+1,46	L=J	+1,46	57,02
5	88	27o30’	-1o58’	-1o57’	88	-2,99	L=J	-2,99	52,57
6	120	12o30’	-0o26’	-0o25’	120	-0,87	L=J	-0,87	54,69
7	66	0o00’	-2o06’	-2o05’	65,2	-2,40	L=J	-2,40	53,16
8	44	320o00’	-2o32’	-2o31’	43,9	-1,93	L=J	-1,93	53,63
9	45	270o00’	-2o13’	-2o12’	44,9	-1,73	L=J	-1,73	53,84
10	116	299o30’	-0o06’	-0o05’	116	-0,17	L=J	-0,17	55,39
11	160	322o30’	+0o24’	+0o25’	160	+1,16	L=J	+1,16	56,72
Ст II		0o01’
Станция II                     J=1,25           MO=-0o01’    16,80 57,01
КП
Ст I	200	310o17’	+0023’		200		L=j	-1,40	55,61
Ст III	160	158o41’	+0o22’		160			1,01	58,02
КЛ
Ст I	200	0o00’	-0o25’	-0o24	200	-1,40	L=j	-1,40	55,61
Ст III	160	208o25’	-0o24’	-0o25	160	-1,07	L=j	1,07	55,94
12	100	108o00’	+1o34’	+1o35	100	+2,76	L=j	+2,76	59,77
13	70	108o00’	+1o36’	+1o37	70	+1,97	L=j	+1,97	58,98
14	28	108o05’	+0o45’	+0o44	28	+0,36	L=j	+0,36	57,37
15	46	283o30’	-1o42’	-1o41	46	-1,35	L=j	-1,35	55,66
16	100	283o30’	-1o25’	-1o24	100	-2,44	L=j	-2,44	54,57
17	46	342o00’	-2o20’	-2o19	45,9	-1,86	L=j	-1.86	55,15
18	80	28o00’	-1o06’	-1o05	60	-1,13	L=j	-1,13	55,88
Ст I		0o01’
Станция III            J=1,4                 MO=-0o01’ 15,79 56,04
КП
Ст II	160	63033’	-0024’	-0025’	160	-1,11	L=j	-1,11	54,93
Ст IV	190	276016’	-1000’	-1001’	190	-2,79	L=j	-2,79	53,25
КЛ
Ст II	160	0000’	+0022’	0021’	160	+1,01	L=j	+1,01	57,05
Ст IV	190	212045’	+0058’	0057’	190	+3,20	L=j	+3,20	59,24
19	126	309000’	-1058’	-1059’	126	-4,32	L=j	-4,32	51,72
20	84	332030’	-2023’	-2024’	84	-3,49	L=j	-3,49	52,55
21	60	0000’	-2040’	-2041’	59,9	-2,79	L=j	-2,79	53,25
22	80	46o00’	-1o26’	-1o27’	80	-2,00	L=j	-2,00	54,04
23	120	56o00’	-0o40’	-0o41’	120	-1,40	L=j	-1,40	54,64
24	80	85o00’	+1o44’	+1o43’	80	+2,41	L=j	+2,41	58,45
25	104	107o30’	+2o02’	+2o01’	103,9	+3,69	L=j	+3,69	59,73
26	104	140o00’	+1o40’	+1o39’	104	+3,02	L=j	+3,02	59,06
27	60	214o00’	+2o30’	+2o29’	60	+2,61	L=j	+2,61	58,65
28	102	287o00’	-0o48’	-0o49’	102	-1,42	L=j	-1,42	54,62
Ст II		0o00’
Станция IV                J=1,3              MO=-0o01’ 19,02 59,30
КП
Ст III	190		+0o56’	+0o55’	190	+3,09		+3,09	62,39
КЛ
Ст III	190	0o00’	-0o58’	-0o59’	190	-3,15	L=j	-3,15	56,15
29	126	50o00’	+0o33’	+0o32’	126	+1,20	L=j	+1,20	60,50
30	75	50o00’	+1o03’	+1o02’	75	+1,37	L=j	+1,37	59,67
31	100	90o00’	+1o07’	+1o06’	100	+1,94	L=j	+1,94	61,24
32	50	90o00’	+0o39’	+0o38’	50	+0,56	L=j	+0,56	59,86
33	100	270o00’	-0o50’	-0o51’	100	-1,45	L=j	-1,45	57,85
34	130	311o30’	-1o19’	-1o20’	130	-2,98	L=j	-2,98	56,32
Ст III		0o00’					L=j

 

 

 

 

3.2 Разбивочный чертеж.

1. Определяем координаты точек  съемочной сети и точек проектируемого  сооружения:

Х1=140 м             у1=185 м

Х2=175 м у2=283 м

Х3=28 м у3=222 м

Ха=130 м уa=220 м

Xb=140 м уb=230 м

Xc=130 м уc=240 м

Xd=120 м уd=230 м

2. По приращениям координат,  решая обратную геодезическую  задачу, рассчитываем тангенсы румбов  линий от точек съемочной сети  на точки проектируемого сооружения:

tg3-2=(283-222)/(175-28)=0,41    tg3-2=22^o17^’

tg2-1=(185-283)/(140-175)=2,8      tg2-1=70^o20^’

tg1-3=(222-185)/(28-140)=0,33      tg1-3=18^o16^’

tg1-a=(220-185)/(130-140)=3,5       tg1-a=74^o03^’

tg2-b=(230-283)/(140-175)=1,51      tg2-b=56⁰33^’

tg2-c=(240-283)/(130-175)=0,95       tg2-c=43^o41^’

tg3-d=(230-222)/(120-28)=0,08         tg3-d=4^o06^’

3. Зная румбы, определяем горизонтальные  углы между линиями съемочных  сетей и линиями от точек  съемочной сети на точки проектируемого  сооружения:

<3-1-a=r1-a-r1-3=74^o03^’-18^o16^’=55^o47^’

<2-1-b=r2-1-r2-b=70^o20^’-56^o33^’=13^o47^’

<2-1-c=r2-1-r2-c=70^o20^’-43^o41^’=26^o39^’

<3-2-d=r3-2-r3-d=22^o17^’-4^o06^’=18^o11^’

4. Зная приращения координат,  рассчитывают горизонтальные расстояния  от точек съемочной сети до  точек проектируемого сооружения:

d=√Δx²+Δy²,

d1-a=√10²+35²=36,40м

d2-b=√35²+53²=53,51м

d2-c=√45²+43²=62,24м

d3-d=√92²+8²=92,34м

5. По отметкам горизонталей определяем  отметки точек проектируемого  сооружения:

H1-a=104,81м     H1=120м

H2-b=103,2м      H2=93,8м

H2-c=97,05м         H3=91,3м

H3-d=100м

6. Определяем превышения между  точками съемочной сети и точками  проектируемого сооружения:

H1-a=104,81-120=-15,19м

H2-b=103,2-93,8=9,4м

H2-c=97,05-93,08=3,25м

H3-d=100-91,3=8,7м

7. Рассчитываем наклонные расстояния  от точек съемочной сети до  точек проектируемого сооружения:

L1-a=√36,40²+15,19²=39,44м

L2-b=√63,51²+9,4²=64,20м

L2-c=√62,24²+3,25²=62,32м

L3-d=√92,34²+8,7²=92,74м

 

 

 

 

 

3.3 Проектирование горизонтальной площадки.

Определение проектной отметки:

H₀=,

где   ∑H1, ∑H2, ∑H3, ∑H4- суммы отметок, соответственно принадлежащих только одному, двум, трем или четырем квадратам;

n- число квадратов.

Ho==47,5 м

Определение рабочих отметок:

Рабочие отметки hраб вычисляют для всех вершин квадратов по формуле:

hраб=H₀-H_черн,

где Н_черн-отметки вершин квадратов. Рабочие отметки подписываем на плане.

Определение точек нулевых работ:

Положение точек нулевых работ  на сторонах квадратов L определяют по форуле:

L=,

где   а- сторона квадрата,

         h1раб, h2раб-рабочие отметки двух соседних вершин квадрата.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Заключение.

И так ГГС создается в соответствии с принципом перехода от общего к  частному, то между средними значениями длин сторон треугольников при переходе от одного класса триангуляции к другому  должны быть соблюдены определенные соотношения.

Кроме того, при определении плотности  пунктов решающее значение имеет  задача общегосударственного картографирования  всей страны, которая ставят в прямую зависимость плотность сети от масштаба съемки, методов ее выполнения и  методов создания съемочного обоснования

В нашей стране наиболее крупным  государственным масштабом карты  является 1: 2000. Следовательно, точность определения стороны ГГС не должна превышать 10 см.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Список литературы.

1. Маслов А.В., Гордеев А.В., Батраков Ю.Г.. Геодезия.М.:Недра, 1980.
2. Неумывакин Ю.К., Смирнов А.С. Практикум по геодезии.М.:Недра, 1985
3. Инструкция по топографической съемке в масштабах 1:5000, 1:1000 и 1:500.-М.:Недра, 1985.