Автор работы: Пользователь скрыл имя, 04 Февраля 2014 в 19:40, дипломная работа
Большинство отечественных котельных агрегатов единичной мощностью до 200 МВт включительно оборудовано такими аппаратами. Степень очистки дымовых газов в них должна удовлетворять как действующим нормативным требованиям с учетом санитарного законодательства, так и условиям надежной работы дымососов с точки зрения предотвращения их золового износа. При этом в зависимости от сорта топлива требуемая степень очистки может быть различной и в ряде случаев может достигать весьма высоких значений. Так, например, при очистке продуктов сгорания некоторых многозольных топлив эффективность улавливания должна быть не ниже 97 %.
* Здесь и далее приводится избыточное давление.
2.7.3. Напорный
бак (рис. 7) служит для обеспечения
постоянного давления воды, подаваемой
в коллектор орошения
Бак имеет регулятор уровня 1, две фильтр-сетки 2, штуцеры 3 - 6 (соответственно перелива, отвода, дренажа и подвода воды).
Регулятор
уровня поплавкового типа служит для
поддерживания постоянного
Латунные фильтр-сетки с ячейкой 1,0?1,0 мм2 служат для тонкой очистки воды, подаваемой в сопла каплеуловителей.
Рис. 7. Напорный бак
2.7.4. Центробежные
механические форсунки
Форсунка состоит из корпуса 1, шестизаходного завихрителя 2 и перехода 3. Корпус и завихритель бронзовые.
На рис. 9 приведены расходные характеристики форсунок. Типоразмер форсунки выбирается на основе принятого значения расхода воды на орошение одной трубы Вентури G и известного значения давления орошающей воды перед форсункой Р.
2.7.5. Система
орошения каплеуловителя (рис. 10) служит
для равномерного орошения его
внутренней поверхности и
Коллектор диаметром 108 мм служит для равномерного распределения воды между соплами каплеуловителя.
Рис. 8. Форсунка
Обозначение форсунки |
d мм |
B мм |
B1 мм |
t мм |
Шаг канавки, мм |
Обозначение форсунки |
d мм |
B мм |
B1 мм |
t мм |
Шаг канавки, мм |
01 |
12 |
16 |
10 |
12 |
165 |
10 |
20 |
12 |
8 |
10 |
165 |
02 |
14 |
16 |
10 |
12 |
165 |
11 |
22 |
12 |
8 |
10 |
165 |
03 |
16 |
16 |
10 |
12 |
165 |
12 |
26 |
12 |
8 |
10 |
165 |
04 |
18 |
16 |
10 |
12 |
165 |
13 |
10 |
12 |
8 |
10 |
120 |
05 |
20 |
16 |
10 |
12 |
165 |
14 |
12 |
12 |
8 |
10 |
120 |
06 |
22 |
16 |
10 |
12 |
165 |
15 |
14 |
12 |
8 |
10 |
120 |
07 |
24 |
16 |
10 |
12 |
165 |
16 |
20 |
12 |
8 |
10 |
120 |
08 |
26 |
16 |
10 |
12 |
165 |
17 |
22 |
12 |
8 |
10 |
120 |
09 |
14 |
12 |
8 |
10 |
165 |
18 |
24 |
12 |
8 |
10 |
120 |
Рис. 9. Расходные характеристики форсунок
Сопла выполнены из стальной нержавеющей либо медной трубки диаметром 10 мм и установлены в направляющих гильзах таким образом, чтобы струя орошающей воды вытекала тангенциально к вращающемуся газовому потоку по ходу его вращения под углом 10° вниз к горизонту.
2.7.6. Сопла
гидрозатворов (см. рис. 4) служат
для предупрежденияпоявления
2.7.7. Коммуникации трубопроводов и арматуры (см. рис. 5) служат для подачи и распределения орошающей воды между золоуловителями, удаления воды из коллекторов, гравийных фильтров и напорного бака припромывках, длительных остановах и перед выводом установки в ремонт.
Вода
удаляется через дренажный
Система орошения установки оборудована запорной арматурой, служащей для отключения системы орошения установки, а также отдельных ее элементов при остановах и ремонтах.
Рис. 10. Система орошения каплеуловителя
2.8. Система
контрольно-измерительных
- расхода воды на орошение труб Вентури;
- расхода
воды на орошение
- аэродинамического сопротивления установки;
- температуры очищенных газов;
- давления
воды до и после гравийных
фильтров, перед форсунками и
в коллекторах орошения
Тип примененного прибора определяется возможностями электростанции при соблюдении условия установки вторичных показывающих приборов (за исключением приборов замера давления воды) на главном щите котла; вторичные приборы замера расхода воды рекомендуется выполнить самопишущими. Класс примененных приборов должен быть не ниже 2,5.
Рис. 11. Установка контрольно-измерительных приборов
2.9. Принцип
улавливания в золоуловителях
типа МВ основан на коагуляции
(укрупнении) золовых частиц путем
осаждения их на
Запыленные дымовые газы поступают в трубу Вентури, в конфузоре которой орошаются водой и ускоряются до скоростей 50 - 75 м/ч. Капли орошающей воды, вместе с газом поступающие в трубу Вентури, дробятся скоростным газовым потоком до значений среднего диаметра 140 - 210 мкм и ускоряются. В связи с тем, что плотность воды значительно (на три порядка) выше плотности газа, капли воды приобретают в конфузоре и горловине трубы Вентури меньшие (на 15 - 25 м/с) скорости, вследствие чего происходит своеобразная фильтрация запыленного газового потока через движущийся водяной мелкозернистый фильтр, на зернах (каплях) которого происходит инерционное осаждение золовых частиц, содержащихся в газе.
Скоагулированная и крупнофракционная сухая золовая пыль выделяется в каплеуловителе за счет тангенциального (улиточного) ввода газов, вызывающего его закручивание в каплеуловителе и инерционное осаждение частиц на смоченной внутренней поверхности. Уловленные золовые частицы смываются с внутренней поверхности каплеуловителя орошающей водой через гидрозатвор в канал ГЗУ.
3. РАСЧЕТ ЗОЛОУЛОВИТЕЛЯ
3.1. Метод
расчета основан на обобщении
обширныхэкспериментальных
В объем расчета золоуловителя входит определение:
- эффективности очистки дымовых газов;
- охлаждения дымовых газов;
- аэродинамического сопротивления установки.
3.2. В основу расчета эффективности очистки газов от золы положено раздельное определение неполноты улавливания(осаждения) золы каплями в собственно трубе Вентури и неполноты улавливания «проскока» (золы, не осевшей на каплях в трубе Вентури) в каплеуловителе.
3.2.1. Неполнота улавливания i-й фракции золы в трубе Вентури:
?'i = exp{-Nчi}, (1)
lg ?'i = 0,4343Nчi, (2)
где Nчi - число единиц переноса.
Значение числа единиц переноса с достаточным приближением к действительным условиям и при определенных допущениях может быть определено по формуле
(3)
где qтв - удельный расход воды на орошение трубы Вентури, кг/м3 газа при нормальных условиях;
?в - плотность воды, подаваемой на орошение, кг/м3;
D0 - средний диаметр капель в трубе Вентури, м;
Эi - коэффициент вероятности осаждения на каплях частиц фракции золы;
L - полная длина трубы Вентури, м;
- среднее значение скоростного члена.
Средний диаметр капель D0 определяется по графику (рис. 12) в зависимости от скорости газов в горловине трубы Вентури ?г и известной ее производительности по газу V'г.
Рис. 12. Зависимость среднего диаметра капель и максимальной разности скоростей газа и капель от скорости газа в горловине трубы Вентури
Значения qтв = 0,14 ? 0,16 кг на 1 м3 газа при нормальных условиях и ?г = 50 ? 75 м/с принимаются, исходя из обеспечения необходимой эффективности и надежности золоулавливания.
Полная длина трубы Вентури L определяется из табл. 1 по известным ?г и V'г.
Значение Эi для всех используемых в расчете значений фракций золы с достаточной точностью принимается равной 1,0.
Среднее значение скоростного члена для каждой фракции золы определяется из табл. 3 по известным V'г и ?г (таблица составлена для трех значений V'г и трех значений ?г; для промежуточных значений скоростной член определяется интерполяцией).
Таблица 3
Значения
скоростного члена
Объем (расход) газов V'г, м3/ч |
Скорость газов ?г, м/с |
Фракция золы, мкм | ||||||
0 - 10 |
10 - 20 |
20 - 30 |
30 - 40 |
40 - 50 |
50 - 60 |
Более 60 | ||
50 · 103 |
40 |
0,221 |
0,212 |
0,200 |
0,185 |
0,168 |
0,148 |
0,126 |
60 |
0,250 |
0,238 |
0,220 |
0,194 |
0,167 |
0,135 |
0,104 | |
80 |
0,258 |
0,240 |
0,215 |
0,186 |
0,156 |
0,123 |
0,088 | |
100 · 103 |
40 |
0,214 |
0,204 |
0,194 |
0,183 |
0,168 |
0,148 |
0,128 |
60 |
0,248 |
0,232 |
0,215 |
0,195 |
0,172 |
0,147 |
0,117 | |
80 |
0,231 |
0,211 |
0,191 |
0,167 |
0,140 |
0,108 |
0,074 | |
200 · 103 |
40 |
0,206 |
0,199 |
0,191 |
0,180 |
0,166 |
0,150 |
0,133 |
60 |
0,195 |
0,187 |
0,177 |
0,165 |
0,149 |
0,132 |
0,112 | |
80 |
0,178 |
0,167 |
0,153 |
0,137 |
0,119 |
0,097 |
0,074 |
Общая неполнота улавливания золы в трубе Вентури:
(4)
где Ф'i - относительное содержание i-й фракции золы после котла задается заказчиком или принимается по табл. 4.
Дисперсный состав сухой золы на входе в каплеуловитель вычисляется по формуле
(5)
3.2.2. Степень
неполноты улавливания «
Общая
неполнота улавливания «
(6)
Таблица 4
Фракционный состав золы твердого топлива, сжигаемого в камерных топках котлов (%)
Топливо |
Тип мельницы |
Размер частиц, мкм | |||||||||
0 - 10 |
0 - 20 |
20 - 30 |
30 - 40 |
40 - 50 |
50 - 60 |
60 - 86 |
86 - 100 |
Более 100 | |||
Антрацит АШ |
Шаровая барабанная |
21 |
21 |
17 |
10 |
8 |
7 |
8 |
8 | ||
То же АРШ |
То же |
17 |
14 |
11 |
11 |
11 |
10 |
16 |
10 | ||
Донецкий уголь |
-"- |
32 |
31 |
11 |
7 |
4 |
4 |
6 |
5 | ||
Кузнецкий тощий уголь |
-"- |
31 |
31 |
9 |
6 |
5 |
5 |
5 |
8 | ||
Кемеровский уголь |
-"- |
21 |
22 |
17 |
10 |
8 |
6 |
8 |
8 | ||
Челябинский уголь |
-"- |
18 |
20 |
16 |
9 |
7 |
6 |
11 |
13 | ||
Подмосковный уголь |
-"- |
29 |
23 |
14 |
8 |
7 |
5 |
9 |
5 | ||
Интинский уголь |
Среднеходная |
20 |
27 |
14 |
9 |
6 |
5 |
8 |
11 | ||
Воркутинский уголь |
-"- |
25 |
35 |
14 |
7 |
4 |
3 |
6 |
6 | ||
Ткварчельский уголь |
-"- |
9 |
12 |
22 |
16 |
9 |
5 |
12 |
15 | ||
Подмосковный уголь |
«Резолютор» |
24 |
27 |
16 |
9 |
7 |
5 |
6 |
6 | ||
То же |
Молотковая |
17 |
23 |
16 |
11 |
7 |
5 |
7 |
14 | ||
Ленинский уголь |
-"- |
9 |
16 |
22 |
15 |
6 |
6 |
10 |
16 | ||
Интинский уголь |
-"- |
21 |
32 |
22 |
9 |
6 |
2 |
4 |
4 | ||
Воркутинский уголь |
-"- |
25 |
34 |
16 |
12 |
5 |
3 |
2 |
3 | ||
Канский уголь |
-"- |
12 |
22 |
19 |
13 |
10 |
6 |
9 |
9 | ||
Александрийский уголь |
Молотковая |
16 |
29 |
20 |
12 |
8 |
4 |
4 |
7 | ||
Фрезерный уголь |
-"- |
23 |
11 |
10 |
9 |
9 |
4 |
9 |
25 | ||
Каширский сланец |
-"- |
14 |
21 |
18 |
13 |
9 |
9 |
9 |
7 | ||
Гдовский сланец |
-"- |
20 |
46 |
15 |
6 |
4 |
2 |
3 |
4 | ||
Богословский уголь |
Шаровая барабанная |
19,4 |
19,4 |
9,6 |
7,2 |
4,1 |
3,5 |
0 |
36,8 |
0 | |
Экибастузский уголь |
То же |
21,1 |
21,1 |
18,5 |
11,6 |
5,2 |
6,2 |
0 |
13,3 |
0 | |
Фрезерный торф |
Молотковая |
26 |
16 |
11 |
7 |
6 |
5 |
10 |
19 | ||