Расчет конвективных поверхностей нагрева

Автор работы: Пользователь скрыл имя, 17 Октября 2013 в 08:21, курсовая работа

Описание работы

При выполнении расчета парового котла его паропроизводительность, параметры пара и питательной воды являются заданными. Поэтому цель расчета состоит в выборе рациональной компоновки и определении размеров всех поверхностей нагрева котла (конструктивный расчет) или же в определении температур и тепловосприятий рабочего тела и газовой среды в поверхностях нагрева заданного котла (поверочный метод).
Целью данной курсовой работы является проверочно-конструктивный расчет котла или отдельных его элементов. Расчет выполняется для существующих конструкций котла с целью определения показателей его работы при переходе на другое топливо, при изменении нагрузок или параметров пара, а так же после проведенной реконструкции поверхности нагрева.

Содержание работы

ВВЕДЕНИЕ…………………………………………………………….
3
1
Исходные данные………………………………………………………
4
2
Объемы и теплосодержание продуктов сгорания…………………..
6
3
Расчет топлива………………………………………………………….
7
4
Энтальпия продуктов сгорания………………………………………
9
5
Тепловой баланс……………………………………………………….
10
6
Расчет топочной камеры………………………………………………
12
7
Расчет фестона…………………………………………………………
15
8
Расчет конвективных поверхностей нагрева…………………..........
18
8.1
Расчет первого конвективного пучка……………………………….
18
8.2
Расчет второго конвективного пучка……………………………….
28
9
Расчет водяного экономайзера………………………………………
34

Заключение……………………………………………………………
36

Список литературы…………………………………………………..
37

Файлы: 1 файл

Курсовик КУ.docx

— 522.54 Кб (Скачать файл)

где - коэффициент теплоотдачи [3];

- поправка на число рядов  труб по ходу продуктов сгорания [3];

- поправка на компоновку пучка  [3];

- коэффициент, учитывающий влияние  изменения физических параметров  потока [3];

Для температуры 300˚С после конвективной поверхности нагрева:

Для температуры 900˚С после конвективной поверхности нагрева:

Определяем  степень черноты газового потока

                                   (8.8)

где – коэффициент ослабления лучей трехатомными газами, (м·Мпа)-1;

- суммарная объемная доля  трёхатомных газов

р=0,4Мпа – давление в газоходе

s – толщина излучающего слоя, м.

где - парциальное давление трёхатомных газов, Мпа (для агрегатов, работающих без наддува )

                                     (8.9)

Для температуры 300˚С после конвективной поверхности нагрева:

Для температуры 900˚С после конвективной поверхности нагрева:

Определяем  коэффициент теплоотдачи, учитывающий  передачу теплоты излучением в конвективных поверхностях нагрева

                                               (8.10)

где - коэффициент теплоотдачи [3], Вт/м2·К

а – степень черноты.

                                 (8.11)

 

 

Для определения  вычисляется температура загрязненной стенки

                                           (8.12)

где t – средняя температура окружающей среды (температура насыщения при давлении в котле Р=1,3 Мпа), ˚С;

˚С – при сжигании твердых топлив

Для температуры 300˚С после конвективной поверхности нагрева:

Для температуры 900˚С после конвективной поверхности нагрева:

Определяем  суммарный коэффициент теплоотдачи  от продуктов сгорания к поверхности  нагрева

                                 (8.13)

где - коэффициент использования, учитывающий уменьшение тепловосприятия поверхности нагрева вследствие неравномерного омывания её продуктами сгорания, частичного протекания продуктов сгорания мимо неё и образования застойных зон; для поперечного омывания пучков принимается .

Для температуры 300˚С после конвективной поверхности нагрева:

Для температуры 900˚С после конвективной поверхности нагрева:

Определяем  коэффициент теплопередачи

                                     (8.14)

где - коэффициент тепловой эффективности.

Для температуры 300˚С после конвективной поверхности нагрева:

Для температуры 900˚С после конвективной поверхности нагрева:

Определяем  количество теплоты, воспринятое поверхностью нагрева, на 1 кг топлива 

                                  (8.15)

Для температуры 300˚С после конвективной поверхности нагрева:

                                      (8.16)

Для температуры 900˚С после конвективной поверхности нагрева:

По принятым двум значениям температуры  и полученным двум значениям Qб и QТ производится графическая интерполяция для определения температуры продуктов сгорания после поверхности нагрева.

Рисунок 8.1 – Графическое определение расчётной температуры

 

Так как  значение не более чем на 50˚С меньше или больше предварительно принятых температур, поэтому определяем только , сохранив прежний коэффициент теплопередачи.

 

Составляем  сводную таблицу.

Таблица 8.2

Теплотехнические  характеристики первого газохода

Наименование величины

Услов. Обоз-нач.

Расчёт-ная форму-ла

Результаты при

300˚С

900˚С

Температура дымовых газов перед 1-м газоходом, ˚С

принято

1000

1000

Теплосодержание дымовых газов перед 1-м газоходом, кДж/кг

Таб. 4.1

14722,59

14722,59

Температура дымовых газов за первым газоходом, ˚С

принято

300

900

Теплосодержание дымовых газов за   1-м газоходом, кДж/кг

Таб. 4.1

4055,929

13108,86

Теплота, отданная продуктам сгорания, кДж/кг

Qб

(8.2)

9594

1446

Расчётная температура потока продуктов  сгорания в конвективном газоходе, ˚С

(8.4)

650

950

Температурный напор, ˚С

Δt

(8.5)

456

756


 

Продолжение таблицы 8.2

Средняя скорость продуктов сгорания в поверхности нагрева, м/с

(8.6)

8

10,6

Коэффициент теплоотдачи конвекцией от продуктов сгорания к поверхности  нагрева, Вт/м2·К

(8.7)

69,27

74,66

Толщина излучающего слоя, м

s

(8.9)

0,201

0,201

Коэффициент ослабления лучей трёхатомными газами, (м·Мпа)-1

кГ

(6.8)

7,88

10,61

Суммарная сила поглощения газовым потоком, м-ата

крs

(8.8)

0,1

0,14

Степень черноты газового потока

a

(8.11)

0,1

0,13

Коэффициент теплоотдачи излучением не запыленного потока, Вт/м2·К

[3]

3,1

7,02

Температура загрязненной стенки, ˚С

tз

(8.12)

254

254

Суммарный коэффициент теплоотдачи  от продуктов сгорания к поверхности  нагрева, Вт/м2·К

(8.12)

47

53,09


 

 

8.2 Тепловой расчёт второго газохода

По чертежу  определяются конструктивные характеристики второго конвективного  газохода: площадь  поверхности нагрева, шаг  труб и рядов (расстояния между осями  труб), диаметр труб, число труб в ряду, число рядов труб и площадь живого сечения для  прохода  продуктов сгорания (таблица 9). Для данной конструкции котла ширина газохода а=1,4 м, а высота b=2 м.

 

Таблица 8.3

Конструктивные  характеристики второго газохода

Наименование величин

Условные обозначения

Результаты

Поверхность нагрева, м2

Н

235

Число рядов труб:

вдоль оси котла

z1

9

поперек оси котла

z2

10

Диаметр труб, мм

dн

51х2,5

Расчётные шаги труб в мм.

Продольный

S1

100

поперечный

S2

110


 

Площадь живого сечения для прохода продуктов  сгорания (8.3)

                                     (8.3)

Предварительно  принимаем два значения температуры  продуктов сгорания после рассчитанного  газохода и

Определяем  тепло, отданное продуктам сгорания (8.2), кДж/кг:

Для температуры 300˚С после конвективной поверхности нагрева:

Для температуры 600˚С после конвективной поверхности нагрева:

Определяем  расчётную температуру потока продуктов  сгорания в конвективном газоходе (8.4):

Для температуры 300˚С после конвективной поверхности нагрева:

Для температуры 600˚С после конвективной поверхности нагрева:

Определяем  температурный напор (8.34)

Для температуры 300˚С после конвективной поверхности нагрева:

Для температуры 600˚С после конвективной поверхности нагрева:

Определяем  среднюю скорость продуктов сгорания в поверхности нагрева (8.356

Для температуры 300˚С после конвективной поверхности нагрева:

Для температуры 600˚С после конвективной поверхности нагрева:

Определяем  коэффициент теплоотдачи конвекцией от продуктов сгорания к поверхности  нагрева (8.7)

Для температуры 300˚С после конвективной поверхности нагрева:

Для температуры 600˚С после конвективной поверхности нагрева:

Определяем  степень черноты газового потока (8.8),

Для температуры 300˚С после конвективной поверхности нагрева:

Для температуры 600˚С после конвективной поверхности нагрева:

Определяем  коэффициент теплоотдачи, учитывающий  передачу теплоты излучением в конвективных поверхностях нагрева (8.10), (8.11)

Для температуры 300˚С после конвективной поверхности нагрева:

Для температуры 600˚С после конвективной поверхности нагрева:

Определяем  суммарный коэффициент теплоотдачи  от продуктов сгорания к поверхности  нагрев (8.13)

Для температуры 300˚С после конвективной поверхности нагрева:

Для температуры 600˚С после конвективной поверхности нагрева:

Определяем  коэффициент теплопередачи (8.13)

где - коэффициент тепловой эффективности для конвективных поверхностей нагрева при сжигании каменного угля.

Для температуры 300˚С после конвективной поверхности нагрева:

Для температуры 600˚С после конвективной поверхности нагрева:

Определяем  количество теплоты, воспринятое поверхностью нагрева, на 1 кг топлива (8.15), (8.16)

Для температуры 300˚С после конвективной поверхности нагрева:

Для температуры 600˚С после конвективной поверхности нагрева:

По принятым двум значениям температуры  и полученным двум значениям Qб и QТ производится графическая интерполяция для определения температуры продуктов сгорания после поверхности нагрева.

Так как  не более чем на 50˚С меньше или больше одной из предварительно принятых температур, то определяем QT

 

Рисунок 8.2 – Графическое определение расчётной температуры

Составляем  сводную таблицу.

Таблица 8.4

Теплотехнические  характеристики второго газохода

Наименование величины

Условное обозначение

Расчёт-ная форму-ла

Результаты при

300˚С

600˚С

Температура дымовых газов перед 2-м газоходом, ˚С

принято

650

650

Теплосодержание дымовых газов перед 2-м газоходом, кДж/кг

Таб. 8.3

10363,02

10363,02

Температура дымовых газов за вторым газоходом, ˚С

принято

300

600

Теплосодержание дымовых газов за   2-м газоходом, кДж/кг

Таб. 4.1

4341,32

90,15,25

Теплота, отданная продуктам сгорания, кДж/кг

Qб

(8.2)

5425,87

1219,33

Расчётная температура потока продуктов  сгорания в конвективном газоходе, ˚С

(8.4)

475

625

Температурный напор, ˚С

Δt

(8.5)

281

431

Средняя скорость продуктов сгорания в поверхности нагрева, м/с

(8.6)

3,76

4,52

Коэффициент теплоотдачи конвекцией от продуктов сгорания к поверхности  нагрева, Вт/м2·К

(8.8)

37,69

40,88

Толщина излучающего слоя, м

s

(8.9)

0,201

0,201

Коэффициент ослабления лучей трёхатомными газами, (м·Мпа)-1

кГ

(6.8)

59

67,52

Суммарная сила поглощения газовым потоком, м-ата

крs

(8.8)

0,74

0,85

Степень черноты газового потока

a

(8.11)

0,52

0,57

Коэффициент теплоотдачи излучением не запыленного потока, Вт/м2·К

[3]

19,24

24,51

Температура загрязненной стенки, ˚С

tз

(8.12)

254

254

Суммарный коэффициент теплоотдачи  от продуктов сгорания к поверхности  нагрева, Вт/м2·К

(8.13)

56,93

65,39

Коэффициент теплопередачи, Вт/м2·К

К

(8.14)

37

42,5

Температурный напор, ˚С

Δt

(8.15)

171

187

Количество теплоты, воспринятое  поверхностью нагрева, кДж/кг

QТ

(816)

4373

5493

Информация о работе Расчет конвективных поверхностей нагрева