Автор работы: Пользователь скрыл имя, 30 Марта 2013 в 17:12, курсовая работа
Так как нагрузка на настил не превышает 40-50 кПа ( qн=26 кПа ), а требуемый прогиб не более 1¤150 ( f=1¤200 ), то его рассчитывают по второй группе предельных состояний – по жесткости.
Для полосы настила единичной ширины предельное отношение lн¤t из условия требуемой жесткости определяется следующим выражением :
где Е1=Е¤(1-m2) ; n0 – величина обратная предельному прогибу n0=1¤f=200; Е – модуль упругости стали, равный 2,06×105 Мпа ; m - коэффициент Пуассона, равный 0,3; qн – нормативная нагрузка на настил, кПа.
Исходные данные . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 2
1. Разработка схемы балочной клетки. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 2
1.1 Расчет плоского настила. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 2
1.2 Определение оптимального шага балок настила . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 4
1.3 Подбор сечения балок настила, определение массы стали площадки в кг/м2, количества сварных швов, м/м2 и узлов сопряжения на одну секцию . . . . . . . . . . . . . . . . 5
1.4 Сравнение вариантов . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 7
1.5 Проверочные расчеты элементов балочной клетки . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 8
2. Расчет главных балок . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 9
2.1 Определение нагрузок и расчетных усилий . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 9
2.2 Компоновка сечения главной балки . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .9
2.3 Проверочные расчеты балки . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 11
2.4 Расчет деталей сварной балки . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 15
2.4.1 Расчет поясных швов . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 15
2.4.2 Проектирование опорного ребра балки . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 16
2.4.3 Узлы сопряжения второстепенных балок с главными . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 17
3 Расчет центрально сжатых колонн . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 18
3.1 Стержни сплошных колонн . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 19
3.1.1 Колонны из прокатных профилей . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 19
3.2 Стержни сквозных колонн . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 21
3.2.1 Стержни колонн с планками . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 21
3.3 Расчет соединительных планок . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 22
3.4 Сравнение вариантов . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 24
3.5 Расчет и конструирование оголовка и базы колонны . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 24
Литература . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 26
Находим суммарную погонную нагрузку
кН¤м
кН×м
Проверка прочности балки в упругой стадии :
, Мпа, прочность обеспечена
gс=1,1
Проверка прочности в пластической стадии работы изгибаемых балок:
, где с=1,056 (по таблице 66 )
Мпа, прочность обеспечена
Относительный прогиб должен удовлетворять условию:
,
Ix=2550 см4
Сечение второстепенной балки удовлетворяет условию прочности и жесткости.
2. Расчет главных балок
2.1
Определение нагрузок и
Давление второстепенных балок:
,
где qвб - расчетная погонная нагрузка на второстепенную балку;
lвб – пролет второстепенной балки.
кН.
Так как число регулярно расположенных грузов более пяти узловую нагрузку заменяем равномерно распределенной:
кН/м;
кН×м;
кН.
2.2
Компоновка сечения главной
Вычисляем минимальную высоту главной балки из условия требуемой жесткости, см:
,
где Ry – расчетное сопротивление стали, Мпа;
l – пролет балки, см;
- величина обратная предельному прогибу, для главных балок рабочих площадок равная 400.
м = 99см.
Определяем толщину стенок из условия ее прочности на срез на опоре балки:
,
где Rs – расчетное сопротивление стали срезу, Rs=145Мпа.
Hw – высота стенки, hw =h-(4-5)=110-5=105см
см3
см,
м.
Принимаем tw=9мм.
Из условия постановки только поперечных ребер:
,
см.
Принимаем tw=8мм.
Оптимальную высоту балки находим из условия минимума массы
,
где k =1,15 - для балок постоянного сечения по длине;
Wтр – требуемый момент сопротивления для изгибающего момента в середине балки см3
см
Принимаем hопт=1200мм.
Площадь сечения одного пояса находим из выражения для момента инерции площади поясов балки:
,
где ; tf=2-3; h=hw+2tf=105+2×2=109см.
см4
см, см ( широкополосная универсальная сталь ГОСТ82-70)
тогда толщина пояса см, tf=2,5cм.
Проверка местной устойчивости , m=27,6 ( таблица 9 [1] )
местная устойчивость
2.3 Проверочные расчеты балки
Определим геометрические характеристики:
,
-момент инерции и момент сопротивления нетто в середине балки:
Статический момент площади пояса
Статический момент площади полусечения
-момент инерции и момент сопротивления нетто на опоре:
;
Статический момент площади пояса
Статический момент площади полусечения
Проверочные расчеты сечения балки по нормативным напряжениям в середине, по касательным на опоре показывают, что прочность по ним обеспечена, так как:
;
;
Проверку местных напряжений в стенке не проводим т.к. сопряжение балок пониженное.
Проверяем прочность балки на совместное действие напряжений:
За расчетное
сечение принимаем место
МПа;
,
Мпа;
прочность балки обеспечена.
Проверяем условие жесткости:
Для равномерно распределенной нагрузки прогиб вычисляют по формуле
,
Сечение главной балки удовлетворяет условию жесткости.
Проверку общей устойчивости не производим т.к. передача нагрузки происходит через сплошной жесткий настил, опирающийся на сжатый пояс балки и падежно связан с ними.
Местная устойчивость сжатого пояса обеспечена, если , m=27,6 ( таблица 9 [1] )
местная устойчивость
Местная устойчивость стенки зависит от нормальных и касательных напряжений и от условия гибкости стенки:
,
где t – толщина сжатого пояса;
m=27,6 (по таблице 9 [3] ).
Для обеспечения устойчивости стенки балки ее раскрепляют основными поперечными ребрами, а при условной гибкости стенки - основными поперечными ребрами и парными продольным ребром. Поперечные ребра ставят при и отсутствии подвижной нагрузки.
парные продольные ребра устанавливать не требуется.
Расстояние между поперечными ребрами:
см, принимаем a равное шагу второстепенных балок ( 80см ).
При двустороннем симметричном размещении ширина ребра должны быть не менее мм, принимаем по ГОСТ 103-76 bh=80 мм.
Толщина ребра мм, принимаем по ГОСТ 103-76 ts=6мм.
Устойчивость проверяем в каждом отсеке по формуле:
,
где ; ; ; ,
где m - отношение большей стороны пластины к меньшей ;
d – меньшая сторона пластины;
Коэффициент сcr для сварных балок принимают по таблице 3 [ 3 ] в зависимости от коэффициента:
,
где b=0,8
bf , tf – ширина и толщина сжатого пояса;
hef , t – размеры стенки.
, следовательно ccr=32,94.
Для первого отсека (1-2): х1=0,7
кН×м;
кН.
см4;
МПа; МПа;
МПа; МПа.
, устойчивость обеспечена.
Для третьего отсека (3-4): х3=2,3
кН×м;
кН.
см4;
МПа; МПа;
МПа; МПа.
, устойчивость обеспечена.
Для седьмого отсека ( 7-8 ): х7=5,5
кН×м;
кН.
см4;
МПа ; МПа;
МПа; МПа.
, устойчивость обеспечена.
Для остальных шести отсеков устойчивость обеспечена, т.к. балка симетрична.
2.4 Расчет деталей сварной балки
Расчет шва можно вести по одному, менее прочному сечению.
Для полуавтоматической сварки коэффициенты формы bf=0,7 , bz= 1,0; расчетные сопротивления Rwf=180,4 Мпа,
Rwz =0,45×380=171 Мпа.
Так как Rwzbz =171×1=171> Rwfbf =180,4×0,7=126,28 (171>126,28), то расчет ведем по сечению металла шва.
где Q – поперечная сила на опоре;
Sf ,Ix – статический момент пояса и момент инерции опорного сечения относительно нейтральной оси.
Минимальный катет шва, принимаем по таблице 38 [1] в зависимости от вида сварки и толщины соединяемых элементов.
; 6 мм > 3 мм, то принимаем .
2.4.2 Проектирование опорного ребра балки
Давление балки на оголовок колонны передается через опорное ребро.
Для расчета опорного ребра его сечение принимаем равным сечению поясного листа у опоры балки, т.е. 280´25мм. Торец ребра фрезерован, поэтому расчетное сопротивление смятию торцевой поверхности ребра
Характеристики сечения:
Площадь смятия
Расчетная площадь стойки
; .
Опорные ребра рассчитываем на смятие и устойчивость:
На смятие:
МПа, таблица 52 [1].
Условие выполняется.
Проверка на устойчивость:
Вывод: условие на смятие и устойчивость опорного ребра выполнено.
При сопряжении балок в пониженном уровне второстепенные балки прикрепляют к поперечным ребрам главной болтами грубой и нормальной точности.
Число болтов определяют по формуле
Опорное давление второстепенной балки
Выбираем болт класса 5.6 нормальной точности.
Несущая способность болта на срез
Несущая способность болта на смятие
По таблицам 58, 59 [1].
Напряженное состояние на срез
;
Напряженное состояние на смятие
.
(по таблице 35 [1]).
; .
Принимаем болты диаметром
На срез
На смятие
Выбираем и вычисляем необходимое количество болтов:
Принимаем 2 болта
Полная длина колонны с оголовком и базой при наличии заглубления
м.
Расчетная длина колонны в обеих плоскостях принимается
м.
Колонну рассчитываем на силу
кН.
3.1 Стержни сплошных колонн
3.1.1 колонны из прокатных профилей
Колонна из трех двутавров.
Требуемая площадь сечения
см2
j=(0,6-0,85) первоначально принимаем j =0,7.
По сортаменту подбираем
3 I №33
A=53,8 см2
Ix=9840 cм4
Iy=419 cм4
ix=13,5cм
Sx=339cм3
Площадь сечения А=53,8*3=161,4см2.
Момент инерции сечения
см4.
Радиус инерции
.
Продольная гибкость
Проверяем устойчивость колонны
МПа
Устойчивость колонны обеспечена.
Колонны из двух равнополочных уголков.
Атр=92,64см2.
По сортаменту подбираем
L №25
A=78,4 см2
Ix=4717,0 cм4
z0=6,75cм
B=250мм
Момент инерции сечения
см4.
Радиус инерции
.
Продольная гибкость
Проверяем устойчивость колонны
МПа
Устойчивость колонны обеспечена.
Атр=92,64см2.
По сортаменту подбираем
Æ426
A=118 см2
ix=14,8cм
Продольная гибкость
Проверяем устойчивость колонны
МПа
Устойчивость колонны обеспечена.
3.2 Стержни сквозных колонн
3.2.1 Стержни колонн с планками
В сечениях сквозных колонн различают материальную ось x-x и свободную y-y. Относительно материальной оси колонна работает как сплошная, а относительно свободной – как составная.