Расчёт сопротивлений трубопровода и включенных в него аппаратов

Автор работы: Пользователь скрыл имя, 08 Апреля 2013 в 19:29, реферат

Описание работы

Задание: Рассчитать трубопровод, подобрать марку центробежного насоса и отрегулировать его работу на сеть в схеме циркуляционной мойки резервуаров и трубопроводов.
Вода насосом 1 перекачивается из резервуара 2 через теплообменник 3 по схеме трубопроводов и аппаратов 4.В теплообменнике вода нагревается от tн= до tк= насыщенным водяным паром. Давление воды на входе в аппараты pк =0,11МПа. Расход равен . Вода подается по трубопроводу длиной l= + ( , ). Длина трубопровода от насоса до теплообменника , высота всасывания , максимальная высота подъема H=6,2942м.

Файлы: 1 файл

RGR_po_gidravlike_Maxukha.docx

— 370.28 Кб (Скачать файл)
  • при входе потока жидкости из распределительной коробки в штуцер (внезапное сужение)

Для определения потерь напора в  местных сопротивлениях теплообменника необходимо уточнить скорость воды в распределительной коробке аппарата. Из уравнения расхода

Потери напора в рассмотренных  местных сопротивлениях теплообменника составят:

  • при входе жидкости в распределительную коробку из штуцера

  • при входе потока из распределительной коробки в ход теплообменника

  • при выходе потока жидкости из теплообменных труб в распределительную камеру

  • при выходе потока жидкости из распределительной камеры в штуцер

При переходе из одного хода теплообменника в другой поток делает 12 поворотов под углом 90°. В этом случае коэффициент местного сопротивления равен . Потери напора рассчитывают по скоростному напору в трубах

Потери напора в местных сопротивлениях теплообменника будут равны 

Суммарные потери напора в теплообменнике составят

 

Напорный  участок трубопровода от теплообменника  до системы трубопроводов и аппаратов.

 

Коэффициент гидравлического трения равен

Толщина вязкого подслоя на участке  будет равна

Толщина вязкого подслоя меньше абсолютной шероховатости, т.е. труба  на рассматриваемом участке является гидравлически шероховатой. Тогда  коэффициент гидравлического трения определяют по формуле Френкеля

следовательно

Потери напора по длине составят

На этом участке трубопровода имеется одно местное сопротивление: плавный поворот на 90º.

Коэффициент местного сопротивления  для плавного поворота на 90º, как  и раньше принимают равным .

Потери напора в местных сопротивлениях будут равны

Общие потери на участке составят:

 

Суммарные потери напора в сети

.

 

2.Выбор типа и марки  насоса

 

2.1. Обоснование выбора  типа насоса

 

Решающим факторм при выборе типа насоса являются физико-химические свойства перекачиваемой жидкости. С  учётом того, что вода является не агрессивной средой,то можно подобрать насос подходящих храктеристик,наиболее подходящих для перекачивания данной жидкости можно считать одноступенчатый центробежный консолбно-моноблочный насос типа NK.

 

2.2. Описание устройства  насоса и назначения его основных  узлов и деталей

 

См.Приложение.

 

2.3. Определение требуемого  напора насоса и выбор марки  насоса

 

Насос при работе должен сообщать протекающей через него жидкости энергию, необходимую для её подъёма  на определённую высоту, на преодоление  разности давлений в резервуаре и  обезвоживателе и гидравлических сопротивлениях в трубопроводах и аппаратах.

Требуемый напор насоса согласно формуле

где   - статический напор насосной установки,

С учётом найденного значения требуемого напора и заданной подачи насосов типа NK определяем марку насоса, соответствующую этим параметрам.

Для и HTP=42,1 принимаем насос марки

NK 65-200 ,

Основные технические характеристики выбранного насоса приведены в табл. 2.

Таблица 2

NB 40-250/230

Типоразмер насоса

186

Диаметр рабочего колеса,мм

108

Подача, .

42,1

Напор,м

4

Допустимый кавитационный запас,м, не более

2945

Частота вращения,

17,5

Мощность (при плотности), кВт

76.1

КПД насоса %, не менее

362

Масса, кг

ТУ 26-06-1187-85

№ технических условий


 

 

2.4. Построение характеристик  насоса и сети. Определение рабочей  точки насоса

 

В связи со сложной формой движения жидкости в проточной части лопастного насоса точно определить рабочие  параметры расчётным путём практически  невозможно. Действительные характеристики насосов получают путём стендовых  испытаний. На практике нашли применение следующие характеристики: рабочая, универсальная (регулировочная), относительная, кавитационная. Одной из наиболее важных характеристик насоса является рабочая  характеристика. Это графические  зависимости основных технических  показателей Н, N , от подачи при постоянной частоте вращения, вязкости и плотности перекачиваемой жидкости на входе в насос. Они позволяют определить подачу насоса при заданном сопротивлении – по кривой Q-H; затраты энергии – по кривойQ-N. Кривая Q-η служит для оценки экономичности действия насоса и её легко построить на основании расчёта.

 Для полного описания эксплуатационных  качеств насоса, включая всасывающую  способность, на характеристики  наносят кривую HВ.Доп( ) = которую строят по результатам кавитационных испытаний насоса.

Для каждой марки насоса существуют свои характеристики, которые приводятся в специальных каталогах, поэтому, выбрав марку насоса, определяют одновременно рабочие характеристики.

Характеристики сети – это зависимость  потребного напора подачи. Она может  быть расчитана по формуле

где 

Для пострения характеристики сети необходимо определить значение коэффициента пропорциональности b. Для этого  воспользуемся равенством

откуда  

где   - потери напора в трубопроводах и аппаратах насосной установки, при заданной подаче насоса

Задаваясь различными значениями Q, находят напор сети, соответствующий принятой подачи.

Полученные результаты заносят  в табл. 3.

По рассчитанным значениям строят характеристику сети накладывая её на рабочую характеристику насоса.

 

Характеристика сети

Таблица 3

Q

Нст ,м

Нп

Нтр , м

0

0

16,802

0

16,802

2,7778

10

16,802

0,2165

17,0185

5,5556

20

16,802

0,866

17,668

8,3333

30

16,802

1,9485

18,7505

11,1111

40

16,802

3,4639

20,2659

13,8889

50

16,802

5,4124

22,2144

16,6667

60

16,802

7,7938

24,5958

19,4444

70

16,802

10,6083

27,4103

22,2222

80

16,802

13,8557

30,6577

25

90

16,802

17,5361

34,3381

27,7778

100

16,802

21,6495

38,4515

30,5556

110

16,802

26,1959

42,9979

33,3333

120

16,802

31,1753

47,9773

36,1111

130

16,802

36,5877

53,3897


 

Точка А – точка пересечения  характеристик насоса и сети –  рабочая точка насоса, ей соответствуюет подача 108,6 и напор 42,3м.

Так как полученная подача не равна  заданной- то необходимо отрегулировать работу насоса на сеть.

 

3. Регулирование работы  насоса на сеть

 

3.1. Проверка условий  обеспечения бескавитационной работы  насоса

 

При эксплуатации насоса необходимо обеспечить его бескавитационную работу.

Кавитационный запас данной насосной установки должен удовлетворять  условию

где   - кавитационный запас насосной установки при данных условиях,

- допустимый кавитационный запас  выбранного насоса, определяемый  по рабочей характеристике насоса при заданной подаче

Кавитационный запас  определяют по формуле

Давление насыщенных паров воды при tн= равно Р=1452Па.

 

По условию задания 

,hвс=1,9м,

Тогда

Таким образом, условие (1) соблюдается.

 

3.2. Регулирование работы  насоса на сеть изменением  частоты вращения вала центробежного  колеса

 

Изменение частоты вращения рабочего колеса насоса ведёт к изменению  его характеристик и режима работы. Для пересчёта характеристик  насоса при другой частоте вращения используют законы пропорциональности, согласно которым

 

Следовательно

Коэффициент пропорциональности определяют по заданному значению Qз=3 и рассчитанному значению потребного напора Hтр=42,054 м.  Пусть точка с координатами и находится на характеристике сети. Тогда можно записать, что

Имея значениe k рассчитываем напор при различных подачах, сводим результаты в таблицу 4 и строим параболу подобных режимов.

 

Координаты точек параболы подобных режимов.

Таблица 4

Q

0

2,78

5,56

8,33

11,11

13,89

16,67

19,44

22,22

25

27,78

30,54

33,33

36,11

H,м

0

0,36

1,44

3,24

5,77

9,07

12,98

17,67

23,07

29,2

36,05

43,63

51,92

60,93


 

Парабола подобных режимов пересекает характеристику насоса в точке В  с абсциссой QB=108,41 м3/ч (QB=3,01·10-2 м3 ). По уравнению определяют требуемое число оборотов вала центробежного колеса:

По законам пропорциональности находят характеристики насоса, соответствующие  новой частоте вращения вала рабочего колеса. Результаты расчёта представлены в табл.5.

Рабочие характеристики насоса при  регулировании его работы на сеть изменением частоты вращения вала рабочего колеса

Таблица 5

Q

3

H1

N1,кВт

%

H2

N2,кВт

0

48,92

6,2

-

0

0

48,56

6,13

-

2,7778

49,6

6,89

-

19,28

2,7674

49,23

6,81

-

5,5556

50,08

7,79

-

34,75

5,5348

49,71

7,71

-

8,3333

50,31

8,73

1,88

48,88

8,3022

49,93

8,63

1,86

11,1111

50,33

9,71

1,6

56,09

11,0696

49,95

9,61

1,59

13,8889

50,02

10,74

1,46

63,21

13,837

49,65

10,62

1,45

16,6667

49,48

11,75

1,46

68,53

16,6044

49,11

11,61

1,45

19,4444

48,63

12,82

1,56

72,27

19,3718

48,26

12,67

1,54

22,2222

47,52

13,84

1,77

74,86

22,1392

47,16

13,69

1,76

25

46,02

14,76

2,11

76,39

24,9066

45,68

14,6

2,09

27,7778

44,21

15,64

2,51

76,94

27,674

43,88

15,46

2,49

30,5556

42,07

16,41

3

76,63

30,4414

41,75

16,23

2,98

33,3333

39,55

17,08

3,61

75,47

33,2088

39,25

16,89

3,58

Информация о работе Расчёт сопротивлений трубопровода и включенных в него аппаратов