Перевод на природный газ котла ДКВР 20/13 котельной Речицкого пивзавода

Автор работы: Пользователь скрыл имя, 14 Марта 2013 в 21:31, дипломная работа

Описание работы

В современных городах снабжение зданий различного назначения теплом осуществляется в основном от централизованных систем ( котельных, электростанций). Однако, в результате централизованной подачи тепла мо-гут быть охвачены только те системы теплоиспользования, которые требуют такой подачи при низких и средних температурах, как правило, не свыше 300°С. Если тепло должно подаваться при более высоких температурах, что имеет место в основном при технологических процессах, то его приходится получать от местного источника тепла, непосредственно включенного в систему его использования.

Содержание работы

Введение ………………………………………………………………...….. 2
1. Основы проектирования котельных.........................….......................... 4
1.1 Выбор производительности и типа котельной..................................... 4
1.2 Выбор числа и типов котлов ………….……………………………… 5
1.3 Компоновка котельной.......................................................................... 10
1.4 Тепловая схема котельной.................................................................... 13
2. Тепловой расчет котельного агрегата..................................................... 14
2.1 Общие положения.................................................................................... 14
2.2 Сводка конструктивных характеристик.............................................… 15
2.3 Определение количества воздуха, необходимого для горения,
состава и количества дымовых газов и их энтальпии ……………… 16
2.4 Составление теплового баланса............................................................. 21
2.5 Тепловой расчет топки.........................................................................… 22
2.6 Тепловой расчет конвективного пучка ….……………………............ 29
3. Расчет хвостовых поверхностей нагрева ……………………………… 35
3.1 Конструктивный расчет экономайзера...............................................… 35
3.2 Проверка теплового баланса...................................…............................. 39 Заключение ………………………………………………………………….. 40
Литература.......................................................................................... ………. 41

Файлы: 34 файла

KIP.DWG

— 54.59 Кб (Скачать файл)

plot.log

— 540 байт (Скачать файл)

Автоматизация теп.проц..doc

— 29.50 Кб (Просмотреть файл, Скачать файл)

Автоматика 1котла.dwg

— 270.59 Кб (Скачать файл)

Автоматика котла.dwg

— 189.45 Кб (Скачать файл)

Автоматика регулирование.dwg

— 250.94 Кб (Скачать файл)

АННОТАЦИЯ.doc

— 35.50 Кб (Просмотреть файл, Скачать файл)

Введение.doc

— 45.50 Кб (Просмотреть файл, Скачать файл)

Водоподготовка.doc

— 72.50 Кб (Просмотреть файл, Скачать файл)

Возм.увел.теплопроизв.котла.doc

— 20.50 Кб (Просмотреть файл, Скачать файл)

ВПУ на ДЕ.mcd

— 422.91 Кб (Скачать файл)

Всёёёёёёёёёёёёёёёёёё.doc

— 1.54 Мб (Скачать файл)

             Подогрев воды в атмосферном  деаэраторе производится паром  от котлов и паром из расширителя  непрерывной продувки. Непрерывная  продувка от котлов используется в расширителе, где котловая вода вследствие снижения давления частично испаряется.

          В котельных  с паровыми котлами независимо  от тепловой схемы использование теплоты непрерывной продувки котлов является обязательным. Использованная в охладителе продувочная вода сбрасывается в продувочный колодец (барботер).

          Деаэрированная  вода с температурой около  104 оС питательным насосом подается в паровые котлы. Подпиточная вода для системы теплоснабжения забирается из того же деаэратора, охлаждаясь в охладителе деаэрированной воды до 70 оС перед поступлением к подпиточному насосу. Использование общего деаэратора для приготовления питательной и подпиточной воды возможно только для закрытых систем теплоснабжения ввиду малого расхода подпиточной воды в них.

         Для технологических  потребителей, использующих пар более низкого давления по сравнению с вырабатываемым котлоагрегатами, и для подогревателей собственных нужд в тепловых схемах котельных предусматривается редукционная установка для снижения давления пара (РУ) или редукционно-охладительная установка для снижения давления и температуры пара (РОУ) [1].

  Температура снижается за  счет испарения поданной в  РОУ питательной воды, которая распыляется за счет снижения давления  с 13 - 14 кгс/см2  до  6 кгс/см2.

          Поскольку  в паровой котельной Речицкого пивзавода постоянно в работе находится только один из трех установленных котлов, то для всех трёх агрегатов установлен один общий центробежный питательный электронасос, такой же насос находится в резерве. Вода в паровые котлы может также подаваться одним  поршневым насосом с паровым приводом.

        Фактические  напоры теплоносителей определяются  исходя из рабочего давления  пара в котлах и расчетов  гидравлического сопротивления системы трубопроводов, арматуры и теплообменников.

         Расчет тепловой схемы котельной с паровыми котлами выполняется для трех режимов: максимально-зимнего; наиболее холодного месяца и летнего.

 

 

 

3. РАСЧЕТ ТЕПЛОВОЙ  СХЕМЫ КОТЕЛЬНОЙ 

 

Расположение котельной: г.Речица       

 

Таблица  3.1

Наименование

Обозна-

чение

Обосно-

вание

 

Режимы*

1

2

3

1

2

3

4

5

6

1.  Расход пара на технологические 

     нужды, т/ч  P=0,6 МПа,       

     h = 2957 кДж/кг

Dт

задано

16

16

17,9

3.  Расчетная мощность отопления  и

     вентиляции ПП, МВт

Qов

задано

6,3

4,249

0

4.  Расчетная мощность горячего 

    водоснабжения ПП, МВт

Qгв

задано

1,000

1,000

0,8000

5.  Расчетная температура наружного

     воздуха на отопление,С

tно

СниП

-25

-11

--

6.  Температура воздуха внутри 

     помещения, °С

tвн

СниП

18

18

 

7. Температура сетевой воды в  пря-   

     мом трубопроводе, °С

t1

задано

150

111

120

9. Температура горячей воды в  месте

     водоразбора, °С

tгв

СниП

55

55

55

10. Доля возврата конденсата  от

      внешних потребителей

β

задано

0,7

0,7

0,7

11. Энтальпия свежего пара, 

     кДж/кг(2,2Мпа)

h'роу

табл.

2934

2934

2934

12.Энтальпия редуцированного пара,

     кДж/кг(1,4Мпа)

роу

табл.

2830

2830

2830


 

 

Продолжение табл.3.1

1

2

3

4

5

6

13. Температура сырой воды, °С

tсв

принята

5

5

11

14. Температура питательной воды,

      °С

tпв

принята

104

104

104

15. Энтальпия питательной воды,

      кДж/кг

hпв

табл.

437

437

437

16. Непрерывная продувка котлов,%

Рпр

принята

3

3

3

17. Энтальпия котловой воды,

      кДж/кг

hкв

табл.

810

810

810

18. Энтальпия пара, выходящего из

     расширителя непрерывной  про

      дувки, кДж/кг

h"расш

табл.

2680

2680

2680

19.Температура ХОВ перед охлади-

     телем деаэрированной  воды, °С

t'хов

принята

20

20

20

20. Температура подпиточной воды,

       °С

tпод

принята

70

70

70

21. Энтальпия подпиточной воды,

      кДж/кг

hпод

табл.

293,3

293,3

293,3

22. Температура конденсата возвра-

      щаемого потребителями,  °С

tк

задано

80

80

80

23. Энтальпия конденсата, кДж/кг

hк

табл.

336

336

336

24. Температура воды после охлади

      теля непрерывной  продувки, °С

tпр

принята

50

50

50

25.  Энтальпия конденсата редуциро-

ванного      пара , кДж/кг

 

hкроу     

табл.

790

790

790

26. КПД подогревателей

 

принято

0,98

0,98

0,98

27. Потери пара в цикле котельной,%

kк

принято

3

3

3

28. Коэф-т покрытия потерь котель

      ной, %

kп

принято

1

1

3

29.Степень сухости пара,

x

принято

0,98

0,98

0,98

30.К-т расхода пара на собственные 

      нужды ,%

kсн

принято

9,00

9,00

9,20

31.Потери воды в системе тепло

     снабжения,%

Kтс

принято

3

3

3

32.Коэффициент непрерывной 

      продувки,%

kпр

принято

3

3

3

33.Коэф-т расхода сырой воды  на 

      нужды ХВО

kхв

принято

1,25

1,25

1,25


* 1-- максимально зимний режим       

  2-- режим наиболее холодного  месяца        

  3-- летний режим       

Коэффициент снижения расхода теплоты  на отопление и вентиляцию для 2 режима        

,

где     - расчетная температура наружного воздуха на отопление для 2 режи

                 ма,(табл. 2.1)

Температура сетевой воды на нужды  отопления и вентиляции в подающей линии для 2 режима    

t1 = 18 + 64,5× kов0,8 +67,5× kов , оС

t1 = 18 + 64,5·0,70,8 + 67,5·0,7 = 111 °С

Температура обратной сетевой воды после систем отопления и вентиляции

t2 = t1 – 90×kов ,оС

t2 = 111 - 90·0,7 =  50 °С

Расход воды в подающей линии  для нужд горячего водоснабжения

, т/ч

1. т/ч  

2. т/ч  

3. т/ч  

Расход сетевой воды на отопление и вентиляцию        

, т/ч

1. т/ч  

2. т/ч  

3. т/ч  

Расход сетевой воды       

G = Gов + Gгв , т/ч  

1.       G = 67,7 + 10,7500  = 78,5 т/ч  

2.       G = 59,9 + 14,0984  =  74,0 т/ч  

3.       G = 0,0 + 9,8286  =  9,8 т/ч  

Расход пара на подогреватель сетевой  воды      

, т/ч 

1. , т/ч 

2. , т/ч 

3. , т/ч 

Утечка воды в тепловых сетях        

Gут = 0,01×kтс× Gов , т/ч

где     kтс - потери воды в системе теплоснабжения, принимаются равными 

                             1,5-3% [табл. 3.1]       

1.    Gут = 0,01×3×67,7 = 2,0 т/ч   

2.    Gут = 0,01×3× 59,9 = 1,8 т/ч   

3.    Gут = 0,01×3× 0 = 0,0 т/ч   

Количество подпиточной воды         

Gподп = Gгв + Gут ,т/ч

1. Gподп = 10,75 + 2 = 12,78 т/ч

2. Gподп = 14,0984 + 1,8 = 15,90 т/ч

3. Gподп = 9,8286 + 0 = 9,83 т/ч

Расход редуцированного пара внешним потребителем    

Dllроу = Dт + Dпсв ,т/ч

1. D"роу = 16 + 10,78 = 26,78 т/ч

2. D"роу = 16 + 7,76 = 23,76 т/ч

    1. D"роу = 17,9 + 1,18 = 19,08 т/ч

Суммарный расход свежего пара внешним потребителем

, т/ч

1. , т/ч

2. , т/ч

3. , т/ч

Количество воды, впрыскиваемой  в РОУ            

1.  , т/ч

2. , т/ч

3. , т/ч

Расход пара на собственные нужды  котельной

Dlсн = 0,01×kсн×Dвн , т/ч

где   kсн - коэффициент расхода пара на собственные нужды котельной ,%.

                   Принимаем в интервале  5 –  10 %      

1.    D'сн = 0,01×9×25,66 = 2,31 т/ч  

2.    D'сн = 0,01×9×22,77 = 2,05 т/ч  

3.    D'сн = 0,01×9,2×18,29 = 1,68 т/ч  

Расход пара на покрытие потерь котельной

Dп = 0,01×kп× (Dвн + Dlсн), т/ч

 

где    kп - коэффициент покрытия потерь котельной, % .

                   Принимаем в интервале 1 – 3 % [табл. 3.1]     

1.    Dп = 0,01×1×( 25,66 + 2,31) = 0,28 т/ч     

2.    Dп = 0,01×1×( 22,77 + 2,05) = 0,25 т/ч     

3.    Dп = 0,01×3×( 18,29 + 1,68) = 0,60 т/ч     

Суммарный расход пара на собственные  нужды  и  потери

Dсн = Dlсн + Dп , т/ч

1.    Dсн = 2,31 + 0,28 =  2,59 т/ч     

2.    Dсн = 2,05 + 0,25 = 2,30 т/ч     

3.    Dсн = 1,68 + 0,6 = 2,28 т/ч     

Суммарная паропроизводительность котельной

D = Dсн + Dвн , т/ч     

1.      D = 2,59 + 25,66 =28,25  т/ч   

2.      D = 2,3 + 22,77 = 25,07  т/ч   

3.      D = 2,28 + 18,29 =  20,57 т/ч   

Потери конденсата в оборудовании внешних потребителей и внутри котельной      

                    Gпотк = (1 -b )×Dn + 0,01×kк×D , т/ч  

где     b - доля возврата конденсата [табл. 3.1]      

                    kк - потери конденсата в цикле котельной ,% [табл.3.1]    1. Gпотк = (1 – 0,7)ּ16 + 0,01ּ3ּ28,25 = 5,65 т/ч 

2. Gпотк = (1 - 0,7)ּ16 + 0,01ּ3ּ25,07 =  5,55 т/ч 

3. Gпотк = (1 - 0,7)ּ17,9 + 0,01ּ3ּ20,57 = 5,99 т/ч 

Расход химочищенной воды на подпитку теплосетей       Gхов = Gпотк + Gподп , т/ч  

1. Gхов  = 5,65 +12,78 = 18,43 т/ч   

2. Gхов = 5,55 +15,9 = 21,45 т/ч   

3. Gхов = 5,99 + 9,83 = 15,82 т/ч   

 Расход сырой воды          

Gсв = kхвּGхов, т/ч

kхв - коэффициент , учитывающий расход сырой воды на нужды хим

                             водоочистки , принимаем в интервале 1,1 - 1,25 [табл.3.1]        

1.     Gсв = 1,25ּ18,43 = 23,04 т/ч     

2.     Gсв = 1,25ּ21,45 = 26,81 т/ч     

3.     Gсв = 1,25ּ15,82 = 19,78 т/ч     

Количество котловой воды , поступающей  с непрерывной продувкой в  сепаратор      

Gпр = 0,01ּPпрּD

где  Рпр - коэффициент непрерывной продувки, %, принимаем в ин-

                                    тервале от 2 до 5 % [табл. 3.1]     

1.     Gпр = 0,01ּ3ּ28,25 = 0,85  т/ч   

2.    Gпр = 0,01ּ3ּ25,07 = 0,75 т/ч   

3.     Gпр = 0,01ּ3ּ20,57 = 0,62 т/ч   

Количество пара, образовавшегося  в расширителе непрерывной продувки       , т/ч

      где χ - степень сухости пара. Принимаем χ = 0,98      

                   h'расш - энтальпия отсепарированной поточной воды , кДж/кг.

                              Принимаем по табл. 3.1       

         h"расш - энтальпия пара, выходящего из сепаратора непрерывной про

                              дувки , кДж/кг  [табл.3.1]       

      1. т/ч  

      2. т/ч   

      3. т/ч  

     Количество  воды  на выходе из расширителя непрерывной  продувки      Gрасш = Gпр – Dрасш , т/ч 

1. Gрасш = 0,85 - 0,14 = 0,71 т/ч   

2. Gрасш = 0,75 - 0,13 = 0,62 т/ч   

3. Gрасш = 0,62 - 0,11 = 0,51 т/ч   

 

Температура сырой воды после охладителя непрерывной продувки       , т/ч 

где   h"пр - энтальпия продувочной воды с t = 50 оC     

          h"пр = 50ּ4,2 = 210 кДж/кг   

1.  °C  

2.  °C  

3.  °C  

Расход пара на подогреватель сырой  воды

 , т/ч

        где  h'св - энтальпия воды при температуре t'св

                                        1.   h'св = 4,2ּ7 = 29,4 кДж/кг

2.   h'св = 4,2ּ6 = 25,2 кДж/кг

3.   h'св = 4,2ּ6 = 25,2 кДж/кг

         h'хов - энтальпия химически очищенной воды при t'хов = 20 оС  

1.  h'хов = 4,2ּ20 = 84,0 кДж/кг

2.  h'хов = 4,2ּ20 = 84,0 кДж/кг

3.  h'хов = 4,2ּ20 = 84,0 кДж/кг

1. т/ч  

2. т/ч  

3.  т/ч  

       Температура химочищенной  воды после охладителя подпиточной  воды        , оС

 

1 °C  

°C  

°C  

        Расход пара  на подогрев химочищенной воды  в подогревателе перед  деаэратором       

, т/ч

         где  h"хов - энтальпия химочищенной воды при t"хов, равной 

h"хов = 4,2ּt"хов , кДж/кг

1.  h"хов = 4,2ּ 43,1 = 181 кДж/кг

        2. h"хов = 4,2ּ 59,2 = 248,6 кДж/кг

3.  h"хов = 4,2ּ52,9 = 222,2 кДж/кг

1.   т/ч  

2. т/ч  

3. т/ч  

Суммарное количество воды и пара , поступающих в деаэратор , без  учёта  

греющего пара      

Gд = Gхов + βּDт +Dхов + Dсв + Dпсв + Dрасш , т/ч

1.    Gд = 18,43 + 0,7ּ16 + 1,43 + 0,62 + 10,78 + 0,14 =  42,60  т/ч  

2.    Gд = 21,45 + 0,7ּ16 + 0,31+0,77 + 7,76 + 0,13 = 41,62 т/ч  

3.    Gд = 15,82 + 0,7ּ16 + 0,29 + 0,57 + 1,18 + 0,11 = 29,17 т/ч  

Средняя температура воды в деаэраторе без учёта греющего пара     , оС 

 

 

1. оС    

2. оС      

3. оС   

Расход греющего пара на деаэратор       

, т/ч  

1.  т/ч  

2.   т/ч  

3.   т/ч  

Расход редуцированного пара на собственные нужды котельной      Dснроу = Dд + Dхов + Dсв , т/ч  

выбор оборудования.doc

— 80.50 Кб (Просмотреть файл, Скачать файл)

Выборка из курс..doc

— 35.00 Кб (Просмотреть файл, Скачать файл)

Заключение.doc

— 34.50 Кб (Просмотреть файл, Скачать файл)

ЛИТЕРАТУРА.doc

— 36.50 Кб (Просмотреть файл, Скачать файл)

Мое задание.doc

— 42.00 Кб (Просмотреть файл, Скачать файл)

Мой расчёт .DOC

— 606.00 Кб (Просмотреть файл, Скачать файл)

Опискот.doc

— 22.50 Кб (Просмотреть файл, Скачать файл)

Отзыв и реценз..doc

— 28.50 Кб (Просмотреть файл, Скачать файл)

Отзыв.doc

— 28.50 Кб (Просмотреть файл, Скачать файл)

Охр.тр. и экол..doc

— 181.00 Кб (Просмотреть файл, Скачать файл)

План.dwg

— 78.37 Кб (Скачать файл)

План2.dwg

— 52.55 Кб (Скачать файл)

Пункт2.doc

— 49.50 Кб (Просмотреть файл, Скачать файл)

Пункт3.doc

— 266.00 Кб (Просмотреть файл, Скачать файл)

пункт5.doc

— 61.50 Кб (Просмотреть файл, Скачать файл)

Пункт8.doc

— 87.50 Кб (Просмотреть файл, Скачать файл)

Разрезы.dwg

— 73.10 Кб (Скачать файл)

Разрезы2.dwg

— 57.85 Кб (Скачать файл)

схема.doc

— 90.00 Кб (Просмотреть файл, Скачать файл)

Тепл.сх.норм.XLS

— 265.00 Кб (Просмотреть файл, Скачать файл)

Тепловой расчет 20-13.mcd

— 3.29 Мб (Скачать файл)

Экон.эфф.doc

— 388.50 Кб (Просмотреть файл, Скачать файл)

Информация о работе Перевод на природный газ котла ДКВР 20/13 котельной Речицкого пивзавода