Расчет и разработка конструкции дуговой сталеплавильной печи при использовании топливно-кислородных горелок и жидкого полупродукта

Автор работы: Пользователь скрыл имя, 09 Ноября 2013 в 19:10, курсовая работа

Описание работы

В дуговых электропечах преобразование электрической энергии в тепло происходит в основном в электрическом разряде, протекающем в газовой или паровой среде. В таком разряде можно сосредоточить в сравнительно небольших объёмах большие мощности и получить очень высокие температуры. При этом в камере печи возникают резкие температурные перепады, и поэтому в ней невозможно получить равномерное распределение температур. По этой же причине здесь трудно обеспечить точное регулирование температуры нагрева и, следовательно, проводить термическую обработку. Для плавки металлов дуговая печь удобна, т.к. высокая концентрация энергии позволяет быстро проводить расплавление.

Содержание работы

ВВЕДЕНИЕ 4
1 ОПИСАНИЕ ТЕХНОЛОГИИ ПЛАВКИ 6
1.1 Общее описание дуговой электропечи 6
1.2 Шихтовые материалы 6
1.3 Плавка стали в основной печи 8
2 РАСЧЁТ МАТЕРИАЛЬНОГО БАЛАНСА 17
3 РАСЧЁТ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ РАЗМЕРОВ ПЕЧИ 26
3.1 Определение геометрических параметров 26
3.2 Конструкция футеровки ДСП 30
4 РАСЧЕТ ТЕПЛОВОГО БАЛАНСА 35
5 СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ 48

Файлы: 1 файл

Дуговая сталеплавильная печь ДСП.doc

— 1.54 Мб (Скачать файл)

 Вт/(м×C).

 Вт/м2.

где = 31,35 Вт/(м2×К) – коэффициент теплоотдачи с поверхности кожуха.

Уточняем температуру  по формуле:

.

Относительная погрешность  равна:

Поэтому для расчета  удельного теплового потока во втором приближении принимаем  ºС.


При этих условиях:

 Вт/(м×К).

 Вт/м2.

Проверяем: 

.

Толщина верхнего участка стены:

 м.

Задаемся температурой кожуха ºС и определяем коэффициент теплопроводности:

 Вт/(м×C).

Тепловой поток через  стенку равен:

 Вт/м2.

Уточняем температуру:

Так как принятая и  уточненная температуры близки, расчет во втором приближении не производим.

Расчетная внешняя поверхность  каждого участка стен равна:

 м2.

 

Суммарные тепловые потери через стены:

 Вт.

 

Тепловые потери через футеровку свода.


В качестве материала  свода используется магнезитохромитовый кирпич длиной 300 мм, что и для нижнего участка стены. В этих условиях расчет потерь по существу сводится к определению расчетной поверхности свода, за которую следует принимать внешнюю поверхность свода F.

Для сферического сегмента радиусом R, высотой h боковая поверхность равна:

 м2.

Тепловые потери свода  при средней толщине огнеупорной  кладки, равной м составляют:

 Вт.

 

Тепловые потери через футеровку подины ниже уровня откосов.

При конструировании  подины было принято, что огнеупорная  часть подины выполняется из шести слоев магнезитового кирпича марки МП-91 «на плашку» (5×65 мм) и набивки толщиной 100 мм из магнезитового порошка, замешанного на смеси смолы и пека. Для упрощения расчета коэффициент теплопроводности набивки принимаем таким же, как и для магнезитового кирпича. Для плотного магнезита марки МП-91 .

Нижний изоляционный слой выполняем из листового асбеста  толщиной 10 мм, укладываемого на металлическое  днище, шамотного порошка общей толщиной 30 мм и легковесного шамота марки ШЛБ-1,3, суммарной толщиной 105 мм (один слой «на плашку»).Для упрощения расчета заменяем слои порошка и асбеста слоем легковесного шамота «на плашку» марки ШЛБ – 1,3, т.е. толщина теплоизоляционной части равна 145 мм. Коэффициент теплопроводности такого кирпича

Для определения удельных потерь принимаем температуру внутренней поверхности футеровки подины t1=1600ºС и задаемся в первом приближении температурой внешней футеровки , а также температурой на границе огнеупорного и теплоизоляционного слоев футеровки .

При этих условиях: Вт/(м×C) и Вт/(м×C);              Вт/(м2×К).

Удельные тепловые потери в первом приближении:

 Вт/м2.

Уточняем принятые температуры:


Так как принятая и уточненная температуры  близки, расчет во втором приближении  не производим.

Внешнюю поверхность  футеровки подины определяем следующим  упрощенным способом.

Примем, что эта поверхность состоит их двух поверхностей – поверхности - сферического сегмента, равной внешней поверхности футеровки свода и цилиндрической поверхности , определяемой диаметром и высотой, равной полной глубине ванны до уровня откосов за вычетом высоты сферического сегмента .


При этом допущении, которое не дает существенной погрешности в практическом расчете, внешняя поверхность футеровки  пода составляет:

 м2.

Тепловые потери через  футеровку подины:

 Вт.

Суммарные потери теплоты  теплопроводностью через футеровку  за период плавления равны:

 МДж.

 

Тепловые потери через рабочее окно.

В ДСП тепловые потери через рабочее окно могут достигать 2 – 6 %. Это объясняется значительными  размерами оконного проема. Для защиты футеровки от разрушения окно обрамляется  изнутри П-образной водоохлаждаемой коробкой. Тепловые потери излучения через рабочее окно определяются средней температурой печи и площадью рабочего проема

Площадь рабочего окна равна:

 

 м2.

Принимаем, что за период плавления рабочее окно открыто в течение 20 мин (0,33 ч).

Среднюю расчетную температуру  излучающей поверхности печной камеры для периода расплавления примем равной  ºС, коэффициент диафрагмирования . Тогда искомые тепловые потери излучением через рабочее по формуле:

 МДж.


где Вт/(м2×К) – коэффициент излучения абсолютно черного тела;

 – коэффициент диафрагмирования  отверстия;

 – средняя температура  в печи, К;

 – площадь рабочего окна, м2;

 – время, в течение которого окно открыто, ч.

 

Тепловые потери с газами.

В современных дуговых  сталеплавильных печах отсос  газов обычно осуществляют через специальное отверстие в своде, а вытяжка запыленных газов в систему газоочистки производится вентиляторами высокой производительности.

Принимаем теплоемкость газов приблизительно равной теплоемкости воздуха.

Принимая среднюю температуру печных газов ºС, то теплоемкость воздуха .

Теплота, теряемая печью  с уходящими газами, рассчитывается по уравнению:

 МДж.

где - объем уходящих газов, м3; (из материального баланса)

- средняя теплоемкость газов,  Вт/(м3׺С);

- средняя температура уходящих  газов, ×ºС;

 

Потери теплоты  с охлаждающей водой.

Потери теплоты с охлаждающей водой рассчитываются по формуле:

 МДж.  

где - расход воды через водоохлаждаемые элементы;

- теплоемкость воды, Дж/(м3×К);

- температура уходящей воды (не должна превышать 40 – 45ºС во избежание интенсивного осаждения накипи на поверхности), ºС;

- температура воды в заводской  магистрали, ºС. Обычно ºС.

Так как расход воды на охлаждение рамы и заслонки рабочего окна, сводовых уплотняющих колец и электрододержателей на рассчитываются, то принимаем тепловые потери с охлаждающей водой равными 2 % от затрат теплоты на нагрев, расплавление и перегрев металла и шлака.

Суммарные тепловые потери по этой статье равны:

 

=160 + 15631 + 456 =16247 МДж.


Теплота, аккумулированная кладкой.

Эта теплота идет на компенсацию  потерь раскрытой под загрузку и  подвалку печи.

Тепловые потери печи в период межплавочного простоя  можно определить следующим образом:

где - коэффициент неучтенных потерь, принимаемый обычно в пределах 0,1 – 0,2.

Принимая коэффициент  неучтенных тепловых потерь определяем искомые потери:

 МДж.

 


Электрический расчёт печи.

Суммарное количество электрической  энергии которую необходимо выделить в дуговой сталеплавильной печи в период расплавления, можно найти  из выражения:

      ,                                   

где – суммарное количество электроэнергии периода расплавления, кВт×ч;

 – полезная энергия периода  расплавления, МДж;

 – потери тепла через футеровку;

 – теплота экзотермических реакций, протекающих в ванне в период расплавления, МДж;

 – теплота от окисления  графитовых электродов, МДж;

 –  суммарные тепловые потери с уходящими газами и охлаждающей водой, а также через рабочее окно печи;

 – теплота от сжигания природного газа в топливно-кислородных горелках;

 – электрический к.п.д.

Искомое количество электрической  энергии при  = 0,9 равно:

 МДж.

 

Определение мощности печного трансформатора.

Мощность трансформатора ДСП определяется по условиям расплавления, во время которого в печи расходуется  наибольшая часть электроэнергии.

Средняя активная мощность, которую необходимо выделять в ДСП в период расплавления определяется по формуле:


где - длительность расплавления, «под током», ч.

Принимая длительность расплавления «под током» =1,75ч, определяем среднюю активную мощность печи в период расплавления:

 МВт.

Зная среднюю активную мощность периода расплавления, можно  определить необходимую кажущуюся  мощность печного трансформатора:

 МВт.

где - коэффициент использования печного трансформатора в период расплавления, принимается в пределах 0,8 – 0,9;

- средний коэффициент мощности  электропечной установки в период  расплавления.

Принимая расчетные  значения = 0,8 и = 0,85 определяем необходимую кажущуюся мощность трансформатора. 


В качестве установленной  мощности печного трансформатора принимают  номинальную мощность печного трансформатора равной

  = 9 МВА.

 

 

 

 

 

 

 

 


 

Таблица 14 – Тепловой баланс периода плавления ДСП-25

 

Приход

МДж

%

Расход 

МДж

%

Теплота вносимая с 

электроэнергией

34975

57

Теплота, пошедшая на

нагрев, расплавление, перегрев                                        металла и шлака

38250

62,3

Теплота вносимая в

печь с шихтой

4860

7,9

Тепловые потери теплопроводностью  через футеровку

1460

2,3

Теплота экзотермических 

р-ций протекающих  в ванне

12745

20,7

Тепловые потери с  излучением, охлаждающей водой и  печными газами.

16247

26,4

Теплота от окисления 

графитовых электродов

584

1,1

Теплота, аккумулированная кладкой

1770

2,8

ТКГ

8160

13,3

Потери из-за неполноты  трансформации электроэнергии

3597

5,8

ИТОГО

61324

100

ИТОГО

61324

100


 

 

 

 


5 СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ

 

  1. Григорьев В.П., Нечкин Ю.М., Егоров А.В., Никольский Л.Е. Конструкции и проектирование агрегатов сталеплавильного производства. М. изд. «Металлургия». 1995г.
  2. Брук Л.Ц., Еремин Б.С. Справочник сталевара дуговой печи. М. изд. «Машгиз». 1963г.
  3. Зинуров К.Ю., Строганов А.И., Кузнец Л.К. и др. Дуговые сталеплавильные печи. Атлас. М. изд. «Металлургия». 1977г.
  4. Морозов А.Н. Современное производство стали в дуговых печах. Изд. «Металлургия». Челябинск 1987г.
  5. Окороков Н.В. Дуговые сталеплавильные печи. М. Металлургия. 1971г.
  6. Футеровка электропечей и процессы её взаимодействия с реагентами плавки. Ред. Совет: В.С. Турчанинов и др. М. «Металлургия» 1989г.
  7. Б.П. Благонравов, В.А. Грачев, Ю.С. Сухарчук, С.Н. Казанцев, А.А. Черный. Печи в литейном производстве: Атлас конструкций. М. Машиностроение, 1989г.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 


Информация о работе Расчет и разработка конструкции дуговой сталеплавильной печи при использовании топливно-кислородных горелок и жидкого полупродукта